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[null,"问","答"]
[1,"氧化塘碳素转化的主要途径是什么？","碳素的转化和循环 氧化塘的污水中，碳素主要以溶解性的有机碳形式存在，它在 氧化塘中的转化及循环如图所示：@wsy789.jpg@$。\n由此可见，碳素转化的主要途径有：\n① 细菌通过好氧呼吸作用使溶解性有机碳转化为 CO₂等无机物，又通过合成作用使本 身机体得到繁殖。\n② 藻类在光合作用过程中吸收无机碳，并得到增殖，在无光照的条件下藻类的呼吸作 用会释放 CO₂。\n③ 菌、藻体会由于死亡而沉淀至塘底，或由于自溶、解体而产生溶解性有机碳。\n④ 塘底的厌氧微生物对不溶性有机碳进行分解而产生溶解性有机碳和无机碳。"]
[2,"氮素的转化和循环是怎样的？","氧化塘的污水中，氮元素主要以有机氮化合物及氨氮的形态存 在，它们在氧化塘中的转化及循环如图所示：@wsy790.jpg@$。\n由此可见，碳素转化的主要途径如下。\n① 氨化作用。即有机氮化合物在微生物作用下分解为氨态氮，虽然氨氮已是无机物， 但是仍不稳定，排入水体会因耗氧而影响水环境的状况，对鱼类也有毒害。\n② 硝化作用。即由细菌在好氧条件下将氨氮转化为硝酸盐，这类细菌称硝化细菌，属 于自养型，其世代期较长。硝化反应可以表示为：\n2NH_3+4O_2\\longrightarrow2HNO_3+2H_2O+能量\n③ 反硝化作用。即在反硝化菌的作用下将硝酸盐还原成分子态氮，反硝化菌为异养厌 氧菌。\n2HNO_3+CH_3COOH\\longrightarrow N_2+2H_2O+2HCO_3^-\n通过硝化、反硝化作用，污水中有机氮素可转化为氮气逸出。但试验研究表明，在氧化 塘中并不存在完成这两项反应的良好条件。\n④ 吸收作用。即微生物及各种水生生物吸收 NH₃-N   或 NO₃⁻-N    作为营养物，合成其本 身的机体，这也是去除污水中氮素物质的一条途径。\n⑤ 挥发作用。在 pH  值较高，水力停留时间较长，温度较高时，水中NH₃会挥发至大 气，有时挥发量可达21%。\n⑥ 分解作用。藻类和细菌的死亡和解体会形成含有有机氮的沉淀物或溶解性的有机氮，继而有机氮的沉淀物会在厌氧菌作用下得到分解。\n(3)磷素的转化及循环 氧化塘污水中，既含有机的磷化合物，也含可溶性的有机磷酸 盐类，磷的转化循环如图所示：@wsy791.jpg@$。"]
[3,"氧化塘中磷元素的转化途径是什么？","① 有机磷在微生物作用下分解 氧化，这是与有机碳的分解氧化同 时 进 行 的 ；\n② 菌、藻及其他生物吸收无机 磷化合物合成其新细胞，即转化为 有机磷化合物；\n③ 可溶性磷与不溶性磷之间的 转化，例如硝化菌会产生硝酸促使 沉积物中的磷转化为可溶性磷，水 中的三价铁化合物可与可溶性磷酸 结合成磷酸铁沉积。\n一般当氧化塘的停留时间足够长时，氧化塘对磷的去除率为50%～70%。"]
[4,"氧化塘对污水的净化机理是什么？","氧化塘对污水的净化过程，本质上是水体自净的过程，其中包括了十分复杂、多种多样 的净化作用，如物理作用、化学作用、生物作用等，生物作用尤为重要。\n(1)稀释作用 被处理的污水引入氧化塘后，由于水力、风力的作用和污染物的扩散作 用，必将与塘内的水取得一定程度的混合。由于氧化塘一般采取较长的水力停留时间，塘内 的水经过较长时间的净化处理，各种污染物的浓度一定远低于进水中的污染物浓度，甚至已 接近于出水中的污染物浓度。显然，稀释作用的大小取决于混合程度的高低，在设计上采取 措施可以改善进水与塘水的混合情况，如采用多点布水的进水装置。但总的来水，由于氧化 塘容积大，进水与塘水的混合总是有限的，在氧化塘进口附近的污染物浓度一般还是高于塘 水中的平均浓度，更高于出口附近的污染物浓度。\n稀释作用只是一个物理过程，在氧化塘对污水的净化中也只是一个初级的非本质的净化 过程。但稀释作用往往对其余作用有辅助的效能，如通过稀释可降低有毒有害物质浓度，保 护生物净化作用的正常进行。\n(2)沉淀和絮凝沉淀作用 污水中挟带的悬浮物进入氧化塘后，会由于流速的突然降低 而在重力作用下逐渐沉淀到塘底，使水中的悬浮物、BOD 和 COD 的浓度都得到降低，与常 规污水处理流程所采用的沉淀池相比，氧化塘的停留时间要长几十倍甚至上百倍，因此在其 中发生的沉淀作用对净化污水所起的效果是不容忽视的。\n除自然沉淀外，也存在絮凝沉淀作用，即细小的悬浮物会在絮凝物质的作用下聚集成大 颗粒，然后沉淀下来。氧化塘中的絮凝物质大多数是生物体的分泌物，因此，氧化塘中的絮 凝沉淀作用主要是生物絮凝作用。\n(3)好氧微生物的代谢作用 好氧的或兼性的异养型微生物是以有机物为其碳源和能源 的，它们在好氧条件下进行的代谢过程，也就是有机物分解稳定过程，是氧化塘净化污水的 关键性作用。其过程是， 一部分有机物被细菌氧化分解，成为无机物，如 CO₂、H₂O 、NH₃等，在 氧化分解过程中消耗氧气并放出大量能量供微生物生命活动利用 ， 这个过程称为分解代谢或异化作用；另一部分有机物则被细菌利用合成其新的机体，表现为细菌的繁殖增长，这个过 程称为合成代谢或同化作用。细菌细胞体也在不断地进行内源呼吸，即自身氧化过程，其最 终产物同样是 CO₂、H₂O  等无机物，并有约20%的生物残渣。\n氧化塘由于好氧菌的作用而得到很高的有机物去除率， 一般 BOD 可去除90%以上， COD 去除率可达80%左右。\n(4)厌氧微生物的代谢作用 在兼性塘的底部或是厌氧塘中，水中溶解氧接近零，厌氧 微生物得以生长，将对有机污染物，特别是塘底的污泥进行厌氧发酵，使之得到稳定，这也 是氧化塘净化作用不可缺少的一部分。\n有机物厌氧发酵的过程可以分为三个阶段：①水解发酵，这一阶段由两类细菌参加，即 先由各种水解细菌分泌水解酶，使固体有机物转变为可溶性有机物，大分子复杂有机物转变 为小分子简单的有机物，使细胞能够吸收，然后再由产酸细菌将有机物转化为各种有机酸和 醇类；②产氢产乙酸阶段，即由产氢产乙酸菌将各种有机酸和醇类分解形成乙酸和氢，还有 CO₂,   以供产甲烷菌的利用；③产甲烷阶段，由产甲烷菌将CO₂、 氢、乙酸、甲醇、甲酸等 生成甲烷。有研究表明，厌氧发酵过程中生成的甲烷，约70%来自乙酸的分解，30%则来 自氢的氧化和二氧化碳的还原。\n在兼性塘中，底部厌氧层中厌氧微生物的代谢产物，如 CH₄和 CO₂,   会通过兼性层扩 散转移到顶部的好氧层中去， CH₄的水溶性很差，会从水面逸出至大气。厌氧代谢中生成 的有机酸，也可能扩散至好氧层由好氧微生物进一步氧化分解。好氧层中那些不容易分解的 可沉物质则会沉入塘底。因此，好氧微生物、兼性微生物和厌氧微生物也是在协同作用的。\n(5)浮游生物的作用 藻类的主要作用就是提供氧气，但同时藻类生长所需的营养直接 从污水中获取，因此也起到了去除某些污染物，如去除氮、磷的作用。\n原生动物、后生动物及浮游动物的主要作用是吞食游离细菌和细小颗粒，包括悬浮状污 染物及污泥颗粒，因此可使水质澄清，它们还有分泌黏液促进生物絮凝的功能。\n底栖生物摄取底泥中的藻类或细菌为食，可使底泥数量减少。\n鱼类的作用是捕食微小的水生动物和污水中所含的腐败物，有助于水质净化。\n(6)水生维管束植物的作用 氧化塘中水生维管束植物对污水的净化作用主要表现为： ①水生植物的根系和茎部，为细菌和其他微生物提供了生长介质，使氧化塘内形成了相当数 量的生物膜，去除 BOD 和 COD 的能力较没有种植水生植物的氧化塘有显著的提高；②水 生植物的生长需要吸收氮、磷等营养元素，使稳定去除氮、磷的能力也有提高；③水生植物 具有富集重金属的功能，主要是被其根部所富集，因此当污水中含重金属时，种植水生植物 可使重金属去除率大大提高。"]
[5,"氧化塘的运行效果影响因素有哪些？","氧化塘的运行效果受到很多因素的影响，其中有气候因素、水质因素以及设计、管理的 因素。有些因素可以人为控制，有些因素是纯自然的，这也正是氧化塘区别于一般人工生物 处理过程的基本特点之一。"]
[6,"温度对稳定塘的主要影响是什么？","温度对稳定塘的主要影响是由温度对微生物生命活动的影响所致，这种影响决定了氧化塘的负荷能力、处理效果以及塘内占优势的细菌、藻类及其他水生生物的种群。"]
[7,"好氧菌和藻类的最佳生存温度范围是多少？","好氧菌的最佳温度范围为30～40℃，而藻类的最佳生长温度为30～35℃。"]
[8,"微生物代谢活动速率随温度变化的一般规律是什么？","在5～30℃的正常范围内，微生物的代谢活动速率随温度的升高而加快，一般每升高10℃代谢速率加快一倍。"]
[9,"冬季对氧化塘有哪些影响？","冬季氧化塘中细菌和藻类的数量会大大减少，氧化塘的处理效果就会显著降低。"]
[10,"光照对氧化塘运行的影响主要体现在哪里？","光照是藻类进行光合作用的能源，决定了水中溶解氧浓度和塘内好氧菌的活动。"]
[11,"不同藻类的光饱和值范围是多少？","不同藻类的光饱和值范围为5380～538001m/m²。"]
[12,"光照强度与藻类产量有何关系？","当光照强度低于藻类的光饱和值时，光合作用的强度随光照的增强而增强。"]
[13,"氧化塘中光的利用率通常是多少？","氧化塘中光的利用率仅为41%。"]
[14,"促使氧化塘混合的最重要因素是什么？","促使氧化塘混合的最重要的因素是风力。"]
[15,"氧化塘中不同区域的水质和微生物种群有何差异？","不论采取什么样的措施，在氧化塘的不同区域还是会出现不同的水质及不同的微生物种群。"]
[16,"营养物质对氧化塘运行效能的影响是什么？","营养物质的种类和数量对氧化塘的运行效能具有重要的影响。微生物所必需的最基本的营养元素有：碳、氮、磷、硫和其他一些微量元素。"]
[17,"细菌所需的碳素主要来源于哪里？","细菌所需的碳素主要取自污水中的有机化合物。"]
[18,"细菌原生质要求的氮含量是多少？","正常的细菌原生质要求约11%的氮。"]
[19,"藻类原生质含氮量是多少？","藻类原生质所含的氮约为10%～11%，但当藻类老化时，其含氮量会降低至6%左右。"]
[20,"城市污水中磷的含量是否足够满足微生物的需要？","城市污水中往往含有相当多的磷，足以满足微生物的需要，促进水生物的生长。"]
[21,"硫在微生物中的作用是什么？","硫是微生物所需的另一种重要营养物，它通常大量存在于天然水体中。从生态学方面考虑，硫是重要的，因为硫化氢和硫酸等化合物是有毒的，硫化物的氧化是硫化细菌的重要能源。"]
[22,"微生物还需要哪些微量元素？","微生物的生长和生命活动还需要很多不同的微量元素，铁和锰是最重要的两种，其他还有钾、钼、钴、锌和铜等。"]
[23,"有毒物质对氧化塘中微生物有何影响？","工业废水中所含的某些污染物，如酸碱物质、重金属、农药和其他有毒物质对微生物有毒害作用，可能严重影响氧化塘的功能。"]
[24,"有毒物质对微生物的作用性质取决于哪些因素？","有毒物质对氧化塘中微生物的作用性质及严重程度取决于毒物性质、浓度、接触时间和生物的生理状况等因素。"]
[25,"蒸发量和降雨量对氧化塘有何影响？","天然降雨可使氧化塘中污染物浓度得到稀释，促进塘水的混合，但也会缩短污水在塘中的停留时间。蒸发则会使塘出水量小于进水量，增加水力停留时间，并可能使污染物质特别是无机盐类的浓度得到浓缩。"]
[26,"在设计氧化塘时，应如何考虑蒸发和降雨的影响？","在设计氧化塘时，应该综合考虑蒸发和降雨两方面的影响，以确保氧化塘的有效运行和污染物的有效处理。"]
[27,"好氧塘设计的原理和特征","好氧塘的水深一般在0.5m左右，阳光能够直透塘底，塘内藻类生长繁茂，光合作用旺 盛，塘水中溶解氧非常充分，好氧微生物活跃，BOD 去除率高，在停留时间2～6d 后可达 80%以上。\n好氧稳定塘净化反应中的一个主要特征是好氧微生物与植物性浮游生物、藻类共生。藻 类利用透过的太阳光进行光合作用，合成新的藻类，并在水中放出游离氧。好氧微生物即利 用这部分氧对有机物进行降解，而在这一活动中所产生的 CO₂又被藻类在光合作用中所利 用。这样在CO₂和 O₂授受过程中，有机污染物得到降解。\n好氧塘是各类稳定塘的基础， 一般各种稳定塘的最终出水都要经过好氧塘。好氧塘的最 大问题是出水中藻类含量高，好氧塘出水中藻类SS 含量可高达几十至几百毫克/升，如对 藻类处理不当，会造成二次污染。"]
[28,"好氧塘工艺设计方法","好氧塘内发生的反应比较复杂，影响有机物去除的因素也比较多，目前还没有建立起以 严密理论为基础的设计方法，因此，仍按经验数据和经验公式进行好氧塘的设计。与其他废 水处理构筑物的设计一样有两种方法。\n1.Oswald    公式设计法\n(1)阳光辐射值\nS=(1+0.00328E)[S_{\\min}+P(S_{\\max}-S_{\\min})]\\\\式中,S_{\\max}为海平面可见最大辐射值,cal/(cm^{2}\\bullet d);S_{\\min}为海平面可见光最小辐射\\\\值,cal/(cm^{2}\\bullet d);P为日照率,日照时数与该地可照时数之比;E为地区海拔高度,m。\n(2)藻类单位塘表面积单位时间产氧量\nY=0.0028FS\\\\式中,Y为藻类产氧量,g/(m^2·d);S为设计日照辐射值,cal/(cm^2·d);F为氧转\\\\换系数,取值1.25~\\sim1.75,一般为1.6。\n(3)有机物氧化需氧量\nV=Q(C_0-C_e)\\\\\\text{式中,}V\\text{为有机物氧化需氧量,g/d;Q为废水流量,m}^3/\\mathrm{d};C_0\\text{ 为进水 BOD}_5\\text{ 浓度,}\\\\\\mathrm{mg/L;~C_{e}~}\\text{为出水 BOD}_{5}\\text{ 浓度,mg/L。}\n(4)氧化塘面积\nA=V/Y\n式中，A 为所需氧化塘面积， m^2。\n2. 有机负荷法\n氧化塘面积\nA=\\frac{QC_0}{N_0}\n式中， N_0为 BOD_5面积负荷，kg/(hm^{2}·d)。\n采用有机负荷法设计时， BOD₅ 负荷应根据试验或相近地区相似废水的好氧塘实际运行 资料来确定。"]
[29,"兼性塘设计原理和特征是什么？","兼性塘是最常见的一种废水稳定塘，其特点是塘深较深(1.2～2.5m),    因此塘中存在 不同的区域。上层阳光能透射到的区域，藻类得以繁殖，溶解氧含量充足，好氧细菌活跃， 为好氧区；底层有污泥积累，溶解氧几乎为零，主要由厌氧菌对不溶性的有机物进行代谢， 为厌氧区；中部则为兼性区，实际上是好氧区和厌氧区中间的过渡区，大量兼性菌存在其中，随环境条件的变化以不同的方式对有机物进行分解代谢。\n兼性塘中三个不同区域不易截然分清，相互之间有密切联系。厌氧区中生成的 CH₄ 、 CO₂ 等气体将经过上部两区的水层逸出，且有可能被好氧层中的藻类所利用；生成的有机 酸、醇等会转移至兼性区、好氧区，由好氧菌对其进一步分解。好氧区、兼性区中的细菌和 藻类，也会因死亡而下沉至厌氧区，由厌氧菌对其分解。\n兼性塘可以接受原废水或经预处理的废水，易于运行管理，其有机负荷不如好氧塘高， 出水水质也不如好氧塘。但因其深度较深，可缩小占地面积，常作为好氧塘的前级处理塘。"]
[30,"兼性塘主要设计参数有什么？","兼性塘主要设计参数包括：停留时间、BOD₅ 负荷、塘数、塘的长宽比、塘深等，具体参数见下表：\n| 主要设计参数 | 一般规定 | 备注 |  \n| --- | --- | --- |  \n| 停留时间 | 12～18d，其中南方地区选用较低的数值，北方地区选用较高的数值 | 指平均理论停留时间，设计时应充分估计到实际水力停留时间在时间、空间上的不均匀性。冬季平均气温在0℃以下时，水力停留时间以不少于塘面封冻期为宜 |  \n| BOD₅负荷 | 10～100kgBOD₅/(hm²·d)，其中南方炎热地区选用高值，北方寒冷地区选用低值 | 为保证全年正常运行，一般根据最冷月份的平均温度作为控制条件来选择负荷 |  \n| 塘数 | 通常采用多塘系统，按并联形式或串联形式布置，一般采用串联塘，最少为3个塘 |  |  \n| 塘的长宽比 | 常采用方形或矩形，矩形塘的长宽比一般为3:1 | 塘的四周应做成圆形以避免死角。不规则塘形不应采用，容易短路形成死水区 |  \n| 塘深 | 一般采用1.2～2.5m | 北方寒冷地区应适当增加塘深以利过冬。在满足表面负荷的前提下来考虑塘深以获得经济有效的处理塘系统 |\n"]
[31,"兼性塘设计方法有哪几种","兼性塘设计方法分两种：面积负荷公式法和 Wehner-Wiehelm 公式。\n1. 面积负荷公式\n(1)塘面积\nA=\\frac{Q(C_0-C_\\mathbf{e})}{1000N_0}\n式 中 ，A 为塘的面积，hm^2;Q为设计废水量，m^3/d;C_0为进水 BOD_5浓 度 ，mg/L;C_e为出水 BOD_5浓 度 ，mg/L;N_0为设计BOD_5负荷， kg/(hm^3·d)。\n(2)水力停留时间\nt=V/Q\n式中，V 为塘的有效容积，m^3;t 为水力停留时间，d。\n2.Wehner-Wiehelm 公式\n(1)扩散参数\nD=\\frac{H}{vl}=\\frac{Dt}{l^2}\n式中， D 为扩散系数，无量纲； H 为轴向扩散系数，m^2/s;v 为流体速率，m/d;t 为水力停留时间， d;l为标准颗粒行进路线特征长度， m。\n(2)最低温度反应速率\nK_T=K_{20}^{1.09T-20}\n式中， K_T为运转时塘水最低温度时的反应速率； K_{20}为塘水20℃时的反应速率， 0.15d^{-1};T      为运转时塘水的最低温度，℃。\n(3)常数a\na=\\sqrt{1+4KtD}\n式中，K 为一级反应系数，d^{-1};t为水力停留时间， d。\n(4)出水 BOD浓度与进水 BOD浓度的比值\n\\frac{C_\\mathrm{e}}{C_0}=\\frac{4a\\mathrm{e}^{\\mathrm{D}/2}}{(1+a)^2\\mathrm{e}^{a/(2D)}-(1-a)^2\\mathrm{e}^{-a/(2D)}}"]
[32,"厌氧塘设计的原理和特征是什么？","厌氧塘处理废水的原理，与废水的厌氧生物处理相同。有机物的厌氧降解分为水解、产 酸和产甲烷三个步骤。厌氧塘全塘大都处于厌氧状态，可生物降解的颗粒有机物先被胞外酶  水解成为可溶性的有机物，溶解性有机物再通过产酸菌转化为乙酸，接着在产甲烷菌的作用 下，将乙酸转变为甲烷和二氧化碳。虽然厌氧降解机理是有顺序的，但是，在整个系统中， 这些过程则是同时进行的。厌氧塘除对废水进行厌氧处理以外，还能起到废水初次沉淀、污  泥消化和污泥浓缩的作用。\n影响厌氧塘处理效率的因素有气温、水温、进水水质、浮渣、营养比、污泥成分等。其 中气温和水温是影响厌氧塘处理效率的主要因素。\n厌氧塘一般作为预处理而与好氧塘组成厌氧-好氧(兼氧)生物氧化塘系统，较好地应 用于处理水量小、浓度高的有机废水。厌氧塘作为氧化塘的一种形式，通常设置于氧化塘系 统的首端，以减少后续处理单元的有机负荷。厌氧塘可用于处理屠宰废水、禽蛋废水、制浆 造纸废水、食品工业废水、制药废水、石油化工废水等，也可用于处理城市污水。城市污水 由于有机物含量比较低，采用厌氧塘较少。在城市污水氧化塘系统首端设置厌氧塘，由于该 塘在系统总面积中所占比例较小，为清除污泥带来方便。另外，厌氧塘的进水口接到较小厌 氧塘的底部(如下图),有利于利用塘内的厌氧污泥，提高处理率。厌氧塘的最大问题是 无法回收甲烷，产生臭味，环境效果较差。\n@wsy792.jpg@$"]
[33,"厌氧塘设计工艺设计","1. 一般规定\n修建厌氧塘，应注意下述环境事项：\n(1)厌氧塘内废水的污染度高，塘的深度大，容易污染地下水，对厌氧塘必须作防渗(2)厌氧塘一般都有臭气散发出来，应离居住区在500m 以上；\n(3)肉类加工等废水的厌氧塘水面上有浮渣，浮渣虽有利于废水处理，但有碍观瞻； (4)浮渣面上有时滋生小虫，运行中应有除虫措施。\n2. 预处理\n厌氧塘之前应设置格栅。含砂量大的废水，塘前应设沉砂池。肉类加工废水以及油脂含 量高的废水，塘前应设除油池。\n3. 主要尺寸\n(1)长度和宽度 厌氧塘一般为长方形，长宽比为(2～2.5):1。\n(2)深度 厌氧塘的有效深度(包括水深和泥深)为3～5m,   当土壤和地下水条件许可 时，可以采用6m 。厌氧塘的深度虽比其他类型的稳定塘大，但过分加大塘深也没有好处。 因为在水温分层期间，每增加30cm 水深，水温将递减1℃。塘的底泥和水的温度过低，将 会降低泥和水的厌氧降解速率。\n城市污水厌氧塘底部储泥深度，设计值不应小于0.5m 。污泥清除周期的长短取决于废 水性质。\n(3)塘底 塘应采用平底，略具坡度，以利排泥。\n(4)塘堤坡度  堤的坡度按垂直：水平计，内坡为(1:1)～(1:3),外坡不应大于1: 3 以便割草。\n(5)塘高  塘的超高为0.6～1.0m,   大塘应取上限值。\n4. 进口和出口\n厌氧塘进口位于接近塘底的深度处，高于塘底0.6～1.0m。这样的进口布置可以使进水 与塘底厌氧污泥混合，从而提高BOD₅ 去除率，并且可以避免泥砂堵塞进口。塘底宽度小于 9m 时，可只用一个进口；大塘应采用多个进口。厌氧塘的出口为淹没式，淹没深度不应小 于0.6m,  并不得小于冰覆盖层或浮渣层厚度。为减少出水带走污泥，可采用多个出口。"]
[34,"厌氧塘设计方法是什么？","厌氧塘的主要设计参数为有机负荷和水力停留时间。主要设计参数的选择与地理位置、 气候条件，特别是与温度有很大关系。\n(1)设计原则 厌氧塘可按冬季平均气温作为控制设计的条件。厌氧塘的设计流量应取 平均日流量。厌氧塘的格栅、沉砂池或沉淀池按设计的最大流量计算。\n当无生活污水水质资料时，生活污水的 BOD 可按20～35g/(d ·     人 ) 计 算 ，SS  可按 30～50g/(d·人)计算。工业废水以及截留的合流废水，其 BOD_5和 SS 含量均宜采用实 测值。\n厌氧塘进口中有害物质容许浓度应符合《室外排水设计规范》(GBJ14—87)  的规定。\n(2)设计公式  城市污水厌氧塘的设计，宜以相同条件下的厌氧塘运行参数为依据。当 无适用的经验数据时，可用公式进行计算。由于厌氧塘表面积一般较小，深度较大，而且厌 氧分解产生的气体起到搅拌作用，使废水和污泥得以混合，塘内各点水质接近于均匀，因 此，其流态接近于完全混合型。设计厌氧塘时，可采用以下公式进行计算。\n① 反应速率常数。根据各地区运行数据得出：\nK_T=0.024234\\mathrm{e}^{0.1245T}\n式中,K_{20}为水温为20°C时反应速率常数,d^{-1};\\theta 为温度系数。\nPhelps 公式：\nK_T=K_{20}\\theta^{(T-20)}=0.29229\\times1.13258^{(T-20)}\n式中,K_{20}为水温为20°C时反应速率常数,d^{-1};\\theta 为温度系数。\n式中， t 为水力停留时间， d;C_e为厌氧塘出水 BOD 浓度， mg/L;C_0为厌氧塘进水BOD浓度， mg/L。"]
[35,"曝气塘设计的原理和特征是什么","曝气塘虽然属于氧化塘，但又不同于以天然净化过程为主的其他类型的氧化塘，它是人 工强化的氧化塘，其净化功能、净化效果以及工作效率都高于一般的氧化塘，但运行费用要 比其他类型的氧化塘高很多。\n按悬浮物质在塘水中的状态，曝气塘可分为好氧曝气塘和兼性曝气塘两类。好氧曝气塘 又称为完全混合的曝气塘，塘内曝气设备的功率水平足以使塘水中的全部固体物质都处于悬 浮状态，并向塘水提供足够的溶解氧；兼性厌氧塘，又称部分混合的曝气塘，塘内曝气设备 的功率水平仅能使部分固体物质处于悬浮状态，而另一部分固体物质则沉积在塘底，进行厌 氧分解反应。\n污水在曝气塘内的停留时间及占地面积均较小，多则8～9d,   少则1～3d,   由于污水在 塘内停留时间较短，曝气塘所需要的容积和占地面积均较小，这是曝气塘的主要优点。但 是，动力费用明显增加，实践证明，对于深度3～5m 的曝气塘，采用表面曝气器，其比功 率为6kW/1000m³  污水就可以使塘水中的全部固体物质处于均匀的悬浮状态。"]
[36,"曝气塘设计的工艺设计原理是什么？","对于曝气塘，可以假设：①塘内污水流态为完全混合；②有机污染物在塘内的降解属于 一级反应。\n对于曝气塘可采用以下公式进行计算。\n1. 反应速率\nK_{\\mathrm{CT}}=K_{\\mathrm{C35}}(1.085)^{T-85}\n式中， K_{CT}为塘内水温最低时的反应速率常数， d^{-1};K_{c35}为塘内水温为35℃时的反应速率常数(取1.2d^{-1}),d^{-1};T为运转时塘水的最低温度，℃。\n2. 水力停留时间\n\\frac{C_\\mathrm{e}}{C_0}=\\left[\\frac{1}{1+K_\\mathrm{c}t_n}\\right]^n\n\\text{式中,}C_\\text{e 为出水 BOD 浓度,mg/L;}C_0\\text{ 为进水 BOD 浓度,mg/L;}K_\\text{c 为完全混合一}\\\\\\text{级反应速度常数,d}^{-1};t_n\\text{ 为在第 }n\\text{ 塘的水力停留时间,d};n\\text{ 为串联塘系中的塘序数。}\n3. 塘深\n\\begin{bmatrix}C_\\mathrm{e}\\end{bmatrix}_\\mathrm{max}=\\frac{700}{0.18d+8}\n式中,[C_e]_{\\max}为最大出水BOD浓度,mg/L;d为塘深,m。\n4. 塘容积\nV_n=Qt_n\n5. 塘表面积\nA_n=\\frac{V_n}{d}\n6. 需 氧 量\nR_\\mathrm{r}V=a^{\\prime}(C_0-C_\\mathrm{e})Q+b^{\\prime}X_\\mathrm{V}V\n式中， R_{r}为单位容积氧化塘污水的氧利用速度， kgO₂/(m³·d);V 为氧化塘的总体积 ，m³;X_{v}为塘水中挥发性生物污泥浓度，mg/L;a'为用于有机物氧化降解的氧量与降 解的有机物总量之比； b'为单位时间内塘水中生物污泥自身氧化所需的总氧量， kgO₂/(kg·d)。"]
[37,"曝气塘适用条件和塘址选择","在进行废水处理规划设计时，对地理环境合适的城市，尤其中小城镇和干旱、半干旱地区，应首先考虑采用荒地、废地、劣质地，以及坑塘、淀洼地，建设多种形式的自然废水处  理系统，在有条件的情况下应发展氧化塘与其他人工处理相结合的处理系统，以提高处理效果，降低能耗，并开展综合利用。氧化塘与其他人工废水处理系统相比，确实具有基建投资省、运行费用低的优点，但是氧化塘设计负荷低，占地面积较大。我国人均可耕地面积少， 如占用耕地修建氧化塘，计算土地成本的基建费用就有可能高于二级生物处理。 一般说来， 只有当城市附近有坑塘洼地、河滩或盐碱地等可以利用时，采用氧化塘才是经济合理的。因  此，以上原则应该作为厂址选择的出发点。"]
[38,"曝气塘水力学问题涉及到哪些反面？","1. 进水口和出水口构造型式\n从前设计的塘大都是通过一根管接受进水，而且往往位于塘的中心，其水力学和运转效 果往往不佳。氧化塘宜采用多个进水口装置。出水口尽可能布置在距进水口远一点的位置 上。氧化塘的进、出水口设置应该能使通过氧化塘的水流在进、出口位置之间形成一个匀速 流动断面。\n2. 折流板\n将水流均匀地分配到各级塘时，可获得好的处理效果。除了处理效果提高之外，从经济 性和美学要求的角度来看，折流板也起着重要的作用。因为在折流处，除了由风浪引起的水 平力之外，其他作用力很小。所以折流板结构并不要求特别坚固。它可设置在塘的表面之 下，还有助于克服不美观的缺点。 一般来说，使用折流板越多，导流性和处理效果越好。折 流板的另外一个好处是当水流过折流板底端时，引起的涡流增强了混合作用，因而能破坏分 层或其形成趋势。冬季结冰可能损害或破坏折流板，因此在严寒地区设计氧化塘的折流板时 必须谨慎。\n3. 风的影响\n风吹动水能使水体循环流动。为了使风产生的短路循环减少到最低程度，应当将塘的进 水口至出水口轴线垂直于主导风向。如果因某些原因进水口至出水口轴线不能布置在适当的 方位上，在某种程度上可用折流板控制由风引起的循环。应该记住，在相同浓度的稳定塘 中，表面流是顺风力方向的，而底层回流是逆风方向的。\n"]
[39,"曝气塘体衬砌及附属设施有哪些？","废水稳定需要良好的止水，止水的主要目的是防止渗漏。渗漏对氧化塘的影响有以下两  点：首先，渗漏会引起塘内水深的变化而影响处理能力；其次，渗漏会引起地下水的污染。 因此，防渗良好的氧化塘的设计和建造是现代氧化塘的标志。\n防渗措施有很多种，大体上分以下三大类：①合成防渗材料防渗，如塑料(或橡胶); ②土和水泥混合防渗材料防渗；③自然的和化学处理防渗方法防渗。根据氧化塘设计和施工 的方便以及防渗材料的经济性，推荐以下两种设计和施工方法。\n1. 膨润土\n膨润土是钠型蒙脱石黏土，具有高度膨胀性、不透水性，见水后呈低稳定性。膨润土作 为防渗的工程做法及施工要求如下。\n(1)将膨润土用水调成悬浮液(膨润土浓度约为水质量的0.5%),洒在塘底的面层， 膨润土沉淀下来形成薄层。本法所用膨润土量约为4.89kg/m²。\n(2)先做一层15cm 厚的砾石垫层，然后按(1)法使用膨润土，让膨润土填满空隙。\n(3)将膨润土铺成2.5cm或 5cm 厚的底层，并铺上20～30cm 的土壤、砾石面层以保护\n底层。面层用土壤和砾石混合物，比仅用土壤要好，因为前者更具有稳定性和抗侵蚀能力。 (4)膨润土按体积比1:8左右与砂混合。将混合料在塘底铺成约5～10cm 厚，并铺盖\n保护层。此法的膨润土用量为14.68kg/m²。\n(5)施工断面必须超挖一部分(30cm 或再多些)。\n(6)边坡不应低于2:1(水平：垂直)。\n(7)施工底面应去除大的石块和尖角。\n(8)施工断面应用光滑的钢制压路机滚压。\n(9)地基应用水喷洒以消除尘土。\n这一做法简单可行，成本低。与此类似的还有三七灰土(或二八灰土)防渗作法，也可 参考以上的内容。\n2. 薄膜防渗技术\n在要求基本不透水的情况下，常采用塑料或橡胶衬里，用这些材料比较经济。材料选择 和施工方法都要能抵抗多数化学物质的侵蚀，大张材料可简化铺装手续，并且基本上不透 水。排放标准和环境要求日益严格，因此要保证无渗漏的要求。\n在铺装工作中遇到的最难的设计问题是在已建成塘中铺加衬里。设计方法虽然基本上与  新塘相同，但必须额外小心估计原有结构和预期结果。必须选择好材料，使之能够与原状相 适应。举例说，覆盖柔性合成材料的严重裂缝混凝土衬里，必须做较好的止水和浇灌，要求  即使再有移动也不致造成新衬里的损坏。原有柱、基脚等处的止水密封也是需要考虑的。挖  填稳定塘的铺砌衬里的设计要点如下：①衬里铺砌结构必须牢固；②衬里设计和检验应当由  专业人员负责，这些人员对衬里铺砌具有基本知识，并且对土工技术有经验；③薄的整块不 透水衬里铺贴的底面，应是光滑平整的混凝土、土、压力喷浆或沥青混凝土面层；④除了沥  青镶板外，现场接缝均应垂直于坡脚；⑤在坡的顶部可使用常规锚固，也可用非常规锚固； ⑥进口和出口必须适当止水；⑦支承物所造成的衬里穿孔和裂缝，均应止水。"]
[40,"土地渗滤处理系统分为什么？","土地渗滤处理系统分为慢速渗滤系统、快速渗滤系统、地表漫流系统、湿地系统四种"]
[41,"慢速渗滤处理系统是什么？","慢速渗滤处理系统 (slow-rate   land   treatment    system, 简称 SR)   是将废水投配到种有作物的土壤表面，废水在流经地表土壤-植物系统时得到充分净化的一种土地处理工艺类型。 在慢速渗滤处理系统中，投配的废水一部分被作物吸收， 一部分渗入地下，见下图。设 计时一般要使流出处理场地的水量为零；设计的水流途径取决于废水在土壤中的迁移，以及  处理场地下水的流向。废水的投配方式可采用畦灌、沟灌及可升降的或可移动的喷灌系统， 设计中可根据场地条件和工艺目标选择。\n@wsy793.jpg@$"]
[42,"慢速渗滤处理系统的特点是什么？","(1)典型的慢速渗滤处理系统所投配的废水一般不产生径流排放。废水与降水共同满足植物 需要，并与蒸散量、渗滤量大体平衡。渗滤水经土层进入地下水的过程是间歇性且极其缓慢的。\n(2)适宜慢速渗滤处理系统的场地，土层厚度应大于0.60m,  地下水位深应大于1.2m, 土壤渗透系数应大于0.15cm/h。\n(3)根据土壤、气候和废水特点选择适宜的植物。与其他类型土地处理系统相比较，植 物是更重要的组成部分，它能充分利用水和营养物资源，可获得的生物量大。该系统中的植 物以选择经济作物为主。\n(4)处理系统中水和污染物的负荷较低，处理效率高，再生水质好，渗滤水缓慢补给地 下水，不产生次生污染问题。\n(5)受气候和植物的限制，在冬季、雨季和作物播种、收割期不能投配废水，废水需要 贮存或采取其他辅助处理措施。\n(6)以深度处理和利用水、营养物为主要目标的慢速渗滤系统，所要求的水质预处理程 度相对其他类型土地处理要高。根据对作物、土壤、地下水影响的要求，预处理可采用一级 处理、二级处理，并需要对其中工业废水的成分加以必要的控制。"]
[43,"慢速渗滤处理系统水质净化功能","1.BOD    的去除\n在地表以下0.5m 深处取渗滤水水样，其中BOD  浓度约1.0mg/L,    去除率一般都在 98%以上。\n2.SS 的去除\n在地表以下0.5m深处取渗滤水水样，其中 SS 浓度约1.0mg/L,    去除率达99%以上。\n3. 氮的去除\n废水中氮的去除包括氨氮挥发、植物吸收、反硝化脱氮和土壤有机质积累等多种途径。 根据作物种类、土壤性质、废水的 C/N 比值和气候条件不同，总氮的去除率为60%以上。 棉花、玉米等作物对氮的吸收量为75～200kg/(hm²·a),         土壤中脱氮作用占废水中氮投配  量的20%左右。C/N 接近10时，对形成土壤有机质和防止氮素的流失更为有利。为保护地  下水水质，氮负荷常成为慢速渗滤处理系统中的设计限制因素。\n4. 磷的去除\n慢速渗滤处理系统中，土壤胶体的离子交换、吸附、固定等对废水中磷的去除起重要作用。土壤的pH 值及黏土、铝、铁、钙等的化合物含量与磷的吸附容量有关。经长期积累， 绝大部分磷也都积集在土壤表层0～20cm 之内。植物对磷的吸收能力为20～60kg/   (hm²·a)。\n5. 微量元素的去除\n对镍、铬、铜、铅、锌、汞、镉等元素的吸附作用，发生在黏土矿物质、金属氧化物及 有机物质的表面，具有细团粒结构和有机质含量较高的土壤，对微量元素的吸附容量更大。 一般情况下，土壤 pH 值保持在6.5以上，微量元素多呈难溶解化合物形式存在。只要投配  废水的微量元素含量符合农业灌溉水质标准，在慢速渗滤田地表以下1.5m深处渗滤水中微  量元素含量就不会超过饮用水标准。所以，微量元素一般不是慢速渗滤处理系统的设计限制  参数。\n应该指出的是，当处理高浓度有机废水时，有机物分解产物 CO₂  可以促使土壤中的 Mn²⁺ 溶出，其在渗滤水中含量可能超过饮用水标准(0.1mg/L)。\n6. 微量有机物的去除\n慢速渗滤处理系统对微量有机物有明显的去除作用。国内外的研究和工程实践结果表  明，其中三氯甲烷、甲苯、硝基苯、亚甲基氯化物、1,1-二氯乙烷、三氯甲烷、四氯乙烯、 四氯化碳、邻苯二甲酸二丁酯等出水检出率较进水降低50%以上，浓度降低75%以上。\n7. 病原微生物的去除\n废水中的病原菌(如赤痢菌、粪大肠菌、伤寒菌等)、病毒(肝炎病毒、脊髓灰质炎病 毒、柯萨奇病毒等)在投配到土壤表面后，经过滤、吸附、干化、太阳紫外线辐射以及土壤 微生物的吞食等作用而被去除。\n在慢速渗滤处理系统中，废水中病原微生物的去除效果不是设计限制因素。但在设计 时，对于喷洒布水所产生的气溶胶对环境的影响和废水中病原微生物对运行操作、管理人员 的影响，应与常规废水处理工艺一样予以注意。"]
[44,"慢速渗滤处理系统设计程序","废水慢速渗滤处理系统工艺设计的主要内容是：①收集、分析和比较拟选处理场地有关 资料，测定土壤饱和水力传导系数；②根据废水性质、环境标准和慢速渗滤处理的工艺性  能，确定预处理程度和工艺；③根据气候、土壤、废水性质选择作物；④根据处理场地条件 和废水性质，确定渗滤速度，计算水力负荷；⑤复核废水中氮或其他污染物限制成分的水力 负荷；⑥计算所需要的土地面积；⑦设计布水和排水系统；⑧分析渗滤水对地下水的影响； ⑨水质、土壤、地下水监测；⑩运行及管理。"]
[45,"慢速渗滤处理系统设计","1.水力负荷计算\n(1)土壤渗透能力限制水力负荷计算  废水渗透率 P_w 通常按清水饱和传导率K 的 4%～10%计，清水传导率在场地调查时进行现场实测，根据设计选择的干湿周期布水时间 和土壤条件等得到废水日入渗速度P_{w}^{'},  逐日累计得到P_w。\n式中，P_{w}^{'}为废水日入渗速度， cm/d;K   为限制土层水传导率， cm/h;24  为每日小时数,24h/d;0.04～0.10 为设计废水渗滤率相对清水传导率取值系数。\n投配废水水力负荷由下式表示：\nL_{\\mathrm{w}}=\\mathrm{ET}-P_{\\mathrm{r}}+P_{\\mathrm{w}}\n式中，L_{w}为投配废水的水力负荷，cm/a;ET为蒸散量， cm/a;P_{r}为降水量， cm/a; P_{w}为废水渗滤率，cm/a。\n土壤、作物的蒸发、蒸腾总量等参数可由有关方面资料或实测得到，降水量 P_r通常由五年的月平均值逐月累加。\n(2)渗滤水含氮限制水力负荷计算 氮的物质平衡可由下式表示：\nL_{\\mathrm{N}}=U+fL_{\\mathrm{N}}+0.1C_{\\mathrm{p}}P_{\\mathrm{w}}\n式中， L_{N}为投配废水氮的负荷量， kg/(hm²·a);U为作物对氮的利用量， kg/(hm²·a);f 为氮的损失系数(挥发、脱氮、土壤贮存),f  与废水性质和投配方式有关，投配水为一级处理出水时f 约为0.8,二级处理出水为0.1～0.2; C_p为渗滤水中氮的浓度， mg/L;P_{w}为废水日渗滤值， cm/a。\n以氮为设计限制因素的水力负荷可表示为：\nL_{\\mathrm{wN}}=\\frac{C_{\\mathrm{p}}(P_{\\mathrm{r}}-\\mathrm{ET})+10U}{(1-f)C_{\\mathrm{n}}-C_{\\mathrm{p}}}\n\\begin{gathered}\n式中,C_p为渗滤水中氮的浓度,mg/L;P_r为降水量,cm/a;ET为蒸散量,cm/a;U \\\\\n为作物对氮的利用量,kg/(hm^2\\bullet a);f为氮的损失系数(挥发、脱氮、土壤贮存),f与 \\\\\n废水性质和投配方式有关,投配水为一级处理出水时f约为0.8,二级处理出水为0.1~ \\\\\n0.2;C_n\\text{ 为投配废水氮浓度,mg/L。} \n\\end{gathered}\n(3)淋溶限制水力负荷计算  在干旱和半干旱地区，水资源不足，土地资源相对充足。 为满足作物需水量，应采用大土地面积类型的慢速渗滤处理系统，以充分利用废水资源。系 统采取低水力负荷设计，即根据淋溶限制进行水力负荷计算。\n水力负荷L_{w}与降水、蒸散、灌溉系数和使盐分冲到根区以外所需要的淋溶系数之间的 关系可由下式表示：\nL_{\\mathrm{w}}=(\\mathrm{ET}-P_{\\mathrm{r}})(1+\\mathrm{LR})(\\frac{100}{E})\n式中，E_T  为蒸散量， cm/ 月； P_r为降水量， cm/ 月； LR  为淋溶系数，取值范围为 0.05～0.30,取决于作物种类、降水量和废水中总溶解固体浓度 TDS,%;E为灌溉系数，随灌溉方式不同而变化， 一般为0.65～0.95。\n2. 有机负荷计算\n有机负荷一般情况下不是城市污水慢速渗滤土地处理系统的设计限制因素。对于食品加 工和其他高浓度有机工业废水，BOD₅ 负荷可到110～330kg/(hm²·d) 。  为保证好氧分解条 件和有效控制气味等考虑，在7～9月份降水集中的季节，应恰当安排干湿周期，及时采取 锄、耕等必要的管理措施。\n3. 土地面积计算\n慢速渗滤系统所需要的土地面积，由慢速渗滤处理田和辅助面积两大部分组成。\n(1)慢速渗滤处理田是直接接收投配废水和承担主要净化任务的土地，其面积为：\nA_\\mathrm{w}=\\frac{Q\\times365+\\Delta V_\\mathrm{s}}{L_\\mathrm{w}\\times100}\n式中，A_w 为慢速渗滤处理田面积， hm²;Q 为废水设计流量， m³/d;△V_{s}为在预处理 单元和贮存塘中，由于降水、蒸发、渗漏引起的水量增减量， m³/d;L_w为设计水力负荷， cm/a;365 为设计年运行天数。\n(2)在雨季、冬季和作物收割时，慢速渗滤田要停止投配废水。因此，需要设计废水贮 存塘。贮存水量计算如下。\n计算处理废水量在处理田面积上的月理论分布水深W:\nW=\\frac{Q\\times365\\times100}{A_\\mathrm{w}\\times10000\\times12}\n式中，W 为月理论分布水深，cm/ 月；Q 为废水设计流量，m³/d;A_w     为慢速渗滤处理 田面积， hm²;365     为设计年运行天数；100为米转换成厘米的换算系数，即1m=100cm;    10000为公顷转换成平方米的换算系数，即1hm²=10000m²;12       为每年有12个月。\n从W 值中减去本月份设计水力负荷Lw, 可以得到该月份余亏值 (W-L_{w}),   该值加上 上月份的数值便是这个月的累积余亏值(即调节值)。\n找到调节值的最大值，用该值乘以处理田面积后除以设计流量，得到每年需贮存的最大日数：\n\\text{需贮存的最大日数}=\\frac{\\text{最大调节值}\\times A_\\mathrm{w}\\times10000}{100\\times Q}\n式 中 ，A_w 为慢速渗滤处理田面积， hm²;Q 为废水设计流量， m³/d;100为米转换成 厘 米 的 换 算 系 数 ， 即 1m=100cm;10000 为 公 顷 转 换 成 平 方 米 的 换 算 系 数 ， 即1hm²=10000m²。\n贮存塘有效容积(m³)= 需贮存的最大日数(d)×日废水设计流量(m³/d)"]
[46,"快速渗滤处理系统的特点是什么？","废水快速渗滤处理系统 (rapid  infiltration  land  treatment  system, 简称 RI)  是将废水有 控制地投配到具有良好渗滤性能的土壤表面，废水在向下渗滤过程中由于生物氧化、硝化、反 硝化、沉淀、过滤、氧化还原等过程而得到净化的一种废水土地处理系统。"]
[47,"快速渗滤处理系统的处理目的","回灌地下水；渗滤水回收再利用或向 水体排放；渗滤水自然补给地下水。"]
[48,"快速渗滤处理系统的场地特点","场地应具有大于1.5m厚、渗透性能 良好的粗质地土层；地下水埋深在2.5m 以上；地面坡度小于10%;距离人口密 集区有一定距离的河滩地、砂荒地。"]
[49,"快速渗滤处理系统的预处理分为？","(1)一级处理  在土壤质地较粗时，可以采用一级处理或酸化(水解)作为预处理，这 种废水的C/N 值较高，有利于废水中氮的去除。为减少废水中悬浮固体堵塞土壤孔隙，保 证较高的渗滤速度， 一级处理是废水快速渗滤的最低限预处理。\n(2)二级处理  为提高渗滤速度、节省土地和提高系统出水水质，宜选择二级处理作为 预处理。"]
[50,"快速渗滤处理系统的设计程序","(1)确定快速渗滤池的渗滤速度；\n(2)根据处理场地的地质条件和排入地表水或补给地下水的水质要求，确定快速渗滤的 水力路径；\n(3)根据废水性质和处理标准确定处理要求；\n(4)选择预处理方式；\n(5)根据处理要求、渗滤速度，选择干湿周期和计算水力负荷；\n(6)计算土地面积；\n(7)核算地下水质的影响，确定地下排水要求；\n(8)选择水力负荷周期，确定渗滤池的最小数目；\n(9)计算废水投配速率，核定采用的干湿周期；\n(10)布置渗滤池，设计渗滤池护坡、进出水和其他构筑物；\n(11)设计监测井。"]
[51,"快速渗滤处理系统的工艺设计","快速渗滤系统工艺设计的主要参数有水力负荷速率、渗滤池面积、淹水期与干化期之 比、废水投配速率、渗滤池组的数目、渗滤池深度等。\n1. 水力负荷速率\n水力负荷速率的确定要以现场和实验测定的土壤渗滤速率、透水系数、水力传导系数的 结果为依据。如果场址的现场调查表明土壤的纵剖面中有限制性透水土层，即使该土层很 薄，也应该以该土层的水力传导系数作为水负荷速率设计的依据。对不同的测定方法，应采 用不同的修正系数，水力负荷速率的设计修正系数例于下表。RI 系统的年水力负荷可 为6～122m/a。\n| 测定方法 | 修正系数 | 备注 |  \n| :--: | :--: | :--: |  \n| 淹水池法 | 观测的有效渗滤速率的10%～15% | 淹水条件下可能存在非饱和流和优先流等现象，需要适当调整修正系数 |  \n| 进气式渗透仪 | 观测的有效渗滤速率的2%～4% | 实验室条件下模拟渗滤过程，可能高于实际条件下的渗滤速率 |  \n| 圆筒渗透仪法 | 观测的有效渗滤速率的2%～4% | 同上 |  \n| 实验室的水力传导系数 | 测定的有效水力传导系数或限制性土层的水力传导系数的4%～10% | 以限制性透水土层的水力传导系数为基础，考虑土壤特性 |\n年水力负荷可由下式计算：\nL_{\\mathbf{wN}}=0.24\\alpha NK_{\\mathbf{v}}\n\\begin{aligned}\n&&&\\text{一} 式中,L_{wN}为废水年水力负荷,m/a;a为水力负荷速率测定方法修正系数;N为一年 \\\\\n&\\text{E} \\text{中设计的运行天数,d; K}_{\\mathrm{v}}\\text{ 为垂直水力传导系数,cm/h; }0.24\\text{ 为换算系数。} \\\\\n&&&美国成功设计的快速渗滤系统的年水力负荷速率在10~70m/a之间,相应的有效水力 \\\\\n&传导系数K。值为2~15cm/h。按此计算LwN值为17.5~131.4m/a,一般常用的LwN值为 \\\\\n&6{\\sim}122\\mathrm{m/a}\\text{,可作设计参考。}\n\\end{aligned}\n2. 渗滤池面积\nRI 系统需要的废水投配面积由下式计算：\nA=\\frac{1.9Q}{LP}\n式中，A 为渗滤池面积， hm²;Q 为设计的日流量，m³/d;L为设计的年水力负荷速率 ，m/a;P为每年运行的周数，周/a。\n如果 RI 系统是全年运行的，上面公式可以简化为：\n\\text{率,m/a;P为每年运行的周数,周/a。}\n3. 淹水期与干化期之比\nRI 的工艺设计中水力负荷周期具有重要意义。由于土壤和废水中可降解有机物以及气 候因素对好氧反应存在影响，它们与干化期的长短有密切联系。对于一级预处理出水而言，该比值一般小于0.2。如果 RI 系统是为了寻求最大的氮去除率，该比值应在0.5～1.0之 间。\n4. 废水投配速率\n废水配速率是由年水力负荷和负荷周期确定的。当夏季和冬季采用不同的负荷周期时， 投配速率的确定可能较复杂。投配速率确定之后，再计算输送废水到渗滤池的管(渠)道所  要求的过水能力。\n投配速率的计算如下：\n① 淹水期和干化期相加得到负荷周期的总天数；\n② 用每年的利用天数(除非设计中有贮存， 一般用365d)  除以负荷期天数，求得每年 中负荷周期数；\n③ 用年水力负荷除以每年的废水投配周期数目，得到投配周期的平均水力负荷； ④ 投配周期的平均水力负荷除以废水投配的天数，得到平均投配速率 (m/d)。\n利用下面公式可以计算渗滤池的投配流量 (m³/s):\nQ=1.16\\times10^{-5}AR\n式中，A 为渗滤池的面积，m²;R为投配速率， m/d;1.16×10^{-5}为换算系数。\n5. 渗滤池组的数目\n渗滤池的数目或渗滤池组的数目随地形和水力负荷期而定。确定的渗滤池组数和每次布 水的渗滤池数既影响布水系统水力分布，也影响确定的淹水期与干化期之比。采用一个最少 的渗滤池数，也应保证在任何时候至少有一个渗滤池接纳废水。连续投配废水所需要的渗滤 池的最少数目是负荷周期的函数。\n6. 渗滤池深度\n渗滤池的深度是由废水淹水期结束时渗滤池表面的滞水深度，即由设计的最大废水深度 与设计的渗滤池超高之和确定的。\n渗滤池表面滞水深度的设计方法，是假定在淹水期所投配的废水在干化期的初期就 应渗入土壤，以确保干化期的绝大部分时间使土壤表层好氧条件的恢复。这个过程根 据有机物的组成及其浓度的大小大约需要0.5～2d 。当好氧恢复需要更长的时间条件 下，延长干化期可能是需要的，同时可以在干化期当中进行渗滤池底的维护。在渗滤 池极端堵塞的情况下，也许要对渗滤池表层的土壤先进行剥离，然后再回填一定厚度的土层。"]
[52,"快速渗滤处理系统设计","RI 系统的系统设计内容包括废水投配、渗滤池的尺寸和布置，以及地下排水系统等项 目。在冬季气候严寒的地区，还要考虑严寒气候条件下的运行措施。\n1. 废水的投配和渗滤池的布置\n废水的投配通常是靠地面分布到渗滤池表面。这种布水方法是借助重力流动把废水均匀 投配到整个渗滤池。具体设计方法可参考农业灌溉和更专门的文献资料。\n对于中小规模的RI 系统，每个渗滤池的大小在0.2～2hm² 之间为宜，而大型的处理系 统则为2～8hm²。\n在平坦的地区，渗滤池应当毗邻修建，而且其形态应当是正方形或矩形，以使土地占用 量最少、渗滤池围堤总长最短。在可能产生地下水丘的地区，使用长而窄的渗滤池且使渗滤 池的长度方向垂直于地下水主导流向，这种方式布置的渗滤池产生的地下水丘比建筑方形或 圆形渗滤池产生的水丘要小。假如考虑到设计的渗滤能力比预计的慢，以及为了备用应付事 故排放，渗滤池的深度应当比最大的设计废水深度至少深30cm。 渗滤池围堤的过坡比可取 (1:1)～(1:2)之间，土壤应夯实。对于有大风或暴雨的地区，对渗滤池围堤应考虑防止 风蚀或雨水冲刷的工程措施，可以在围堤上种草、堆石或衬砌水泥板，以防对围堤的冲蚀。\n对渗滤池表面要利用机械设备进行维护的 RI 系统，则要考虑进入渗滤池的通道(坡 道),通常以原土就地夯实建造，坡度为10%～20%,宽度为3.0～7.0m。\n2. 地下排水系统\n为了保持 RI 场地的渗滤速率和工艺的处理效能， RI 系统要具有充分的排水能力。另一 方面为了保护地下水或再生水，必须有一些工程排水措施，防止再生水与天然地下水混合。\n对于地下水和含水层的隔水层都较浅的RI 系统，可采用明沟或暗管来收集再生水。在这种地区，设置的地下排水管的深度小于5m 时，采用地下排水管的排水方法比竖井排水方 法经济有效。\n地下排水管的布置有两种类型：\n在两块平行的渗滤池中间设置排水管道；\n由一系列的条块渗滤池和排水管道组成；\n地下排水管道的间距计算公式如下：\nS=\\begin{bmatrix}\\frac{4KH}{L_\\mathrm{w}+P}(2d+H)\\end{bmatrix}^{1/2}\n式 中 ，S 为排水管间距，m;K  为土壤的横向水力传导系数， m/d;H为地下水位超出排水管的高度， m;L_{w}为年废水负荷，以日废水负荷表示， m/d;P为平均年降水量，以日降水量表示， m/d;d为排水管到下面的隔水层的距离， m。\n通常，排水管间距为15m 或更大些，埋深在2.5～5.0m 之间。在横向水力传导系数高 的土壤中，排水管间距可达150m 。虽然比较小的排水管间距对控制地下水丘的高度更有效， 然而，减小排水管间距，会使地下排水系统的投资费用增加。在设计排水系统时，应当选择 d、H 和S 的最优组合。有关地下排水的更翔实的资料可查阅地下排水和农田排水的专著。一旦算出了排水管间距，就应确定排水管管径的大小。排水支管的管径一般为15~  20cm。 连接各支管的主排水管的大小，由预计的排水量决定。水在排水管中要能自由流动。 校核排水系统的水力学性能后，确定所需要的排水管的水力坡度。\n3.垂直井排水\n当地下水深较大时，则不宜使用地下排水管系统排出再生水，而应采用垂直井群的排水 方法。\n垂直井的布置有不同的方式，根据 RI 池的布置情况而变化。垂直井可以高置在两个渗  滤池的中部，也可设置在单个渗滤池的侧面，也可围绕某个中心的渗滤区设置。垂直井的设  计涉及相当的专业知识，可参阅地下水开采方面的专业技术规范或请教供水水文地质专家。"]
[53,"地表漫流处理系统的特点","废水地表漫流处理系统 (overflow    land    treatment    system,OF)  是将废水有控制地投配 到土壤渗透性低、具有一定坡度、生长牧草的土地表面，废水在沿坡面以薄层流动过程中不 断被净化，大部分出水以地表径流汇集排放的一种土地处理类型。\nOF 系统的主要特点：\n(1)地表漫流处理系统适用于土壤渗透性较低的黏土、壤土，或在场地0.3～0.6m 处 有弱透水层的土地。\n(2)场地最佳自然坡度为2%～8%,经人工建造形成均匀、和缓的坡面。\n(3)对预处理要求较低，通常经一级处理或细筛处理即可。\n(4)在废水浓度较稀的情况下，废水和污泥可合并处理，可以省去耗费较大的污泥处理 系统。\n(5)出水为地表汇集，或利用或排放。\n(6)处理出水一般可达二级处理标准，由于地表土壤和淤泥层成分的溶出，出水不能达 到渗滤型土地处理出水那样高的标准。\n"]
[54,"地表漫流处理系统设计程序？","废水地表漫流处理系统的设计程序如图所示。\n@wsy794.jpg@$"]
[55,"地表漫流处理系统工艺设计","1. 水力负荷率\n水力负荷率是投配到单位土地面上的废水量 [m³/(hm²·d)         或 cm/d],      对于典型的城市污水，水力负荷率通常在2～4cm/d 之间。\n投配速率：投配到单位坡面宽度上的废水流量，常采用0.03～0.25m³/(h·m)。 投配时间：5～24h/d。\n投配频率：5～7d/ 周。\n2. 坡面长度\nOF 处理系统的工艺性能表明，坡面长度与处理效果相关，坡面长度越长，处理效果越 好。坡面长度可以依据对BOD₅ 和 SS 的处理要求进行设计计算。BOD₅ 和 SS 的处理效果是 废水投配速率和坡面长度的函数，可按下式计算：\n\\frac{C_z-C}{C_0}=A\\exp(-KZ)\n式 中 ，C_0为投配废水中 BOD₅ 或 SS 浓 度 ，mg/L;C_z为坡面距离z 处径流水 BOD₅ 或SS 浓度， mg/L;C     为径流水可达到的最低 BOD₅ 或 SS 浓 度 ，mg/L;A为经验速度常数； Z 为计算坡面长度， m;K    为总速度常数，K=k/q^{n};k为经验反应常数；q 为废水投配率， m³/(h·m);n为经验常数。"]
[56,"地表漫流处理系统设计","废水地表漫流处理利用系统可由预处理、布水、坡面处理田、作物、贮存、监测与管 理、出水与牧草利用等部分组成。\n1. 布水系统\n布水系统的作用是将废水均匀地投配到处理坡面的上部。布水系统的设计应注意以下 要点：\n①防止因布水不均匀产生短流、沟流；\n②当废水中含悬浮物较高时，应防止有机悬浮固体在坡面顶部过分积累；\n③布水系统应便于管理，例如防止因结冰而影响运行。\n地表漫流处理系统的布水方式可分为表面布水、低压布水和高压喷洒三种类型。\n(1)地面水系统 表面水可用穿孔管或平顶堰槽布水。在铝管、塑料管或钢管上开圆孔 或狭缝，孔距为0.3～1.2m,  穿孔管布水的长度一般不超过90m,  超过90m 时应设阀门控 制流量，阀门宜采用闸阀，管道极限长度为200m,  一般在低压下运行(约为2×104Pa)。\n平顶堰槽可用槽钢制作，单元长度为10m,  适合小规模处理系统采用。(2)低压布水系统  低压布水装置的喷头设在距地面30cm 高的固定立式配水管上，喷 头工作压力一般为(0.3～1.5)×105Pa, 废水与配水管以105°角、呈扇面喷洒在配水管水 平距离小于3.0m地表处。\n(3)高压布水系统  布水压力为(25～50)×10⁵ Pa,   喷洒直径为20～40m 。高压冲击式 布水主要用在含悬浮固体高的食品加工工业废水地表漫流处理。有三种设置方式：\n冲击式喷头工作时360°旋转，喷头设在距坡顶距离大于喷洒半径的位置，坡面长度为 计算坡长加喷洒直径(达45～70m);\n喷头设在具有共同坡顶的两块坡面田的顶部；\n喷头旋转角度为180°,所需求的处理坡面长度等于计算坡长加上喷洒半径(实际坡长 可为40～60m)。\n2. 坡面田\n可用1:1000、有0.3m 等高线的地形图，按地面自然坡度的主方向布置坡面田。投配 废水按重力流方式从坡顶沿坡面流到径流集水沟，再汇集到总排放口。坡面田布置设计时应 注意使坡面建造的土方工程量最少。坡面田的布置应尽可能规则一致地排列。为了便于管 理，排水口一个为好。如果因地形复杂，应以尽可能少的土方工程量和最低数目的排放口 (监测站)方式布置坡面田。\n坡面田的建筑需要十分认真和耐心，要避免OF 系统运行中坡面出现积水、沟流和短流等问题的产生。\n3. 植物\n植物是地表漫流处理系统的重要组成部分，主要作用：坡面上生长着浓密的作物，可以 减缓废水沿地表流动的速度，增加废水在地表的停留时间，使悬浮物沉淀下来，还可以防止 地表土壤受到冲刷和出现沟流；\n植物的根部附近和落地残枝败叶上生育着大量活性很强的微生物，对废水中有机物净化 起重要作用；\n作物能吸收氮、磷等营养物质，随着作物收获而将氮、磷等物质从土地处理系统中 移去。\n漫流处理系统中要求生长有多年生牧草，这些牧草有耐水、生长期长和适应当地气候条 件的特点。\n选择几种牧草混种具有明显的优点，它们通过自然选择而有几种草占优势，如苇状离  草、高羊毛草和黑麦草便是一种合理的组合。在有些地区种植达拉斯草、百慕大草和红尖草 也是成功的。北方地区可种果园草和百慕大草。 一年中，不同种类草的休眠时间互相错开， 同时都会有一二种草生长良好，可保证漫流处理系统可以正常运行。\n4. 径流水收集\n径流水量可由漫流田平衡计算确定。\nR=P_{\\mathrm{r}}-\\mathrm{ET}-P_{\\mathrm{w}}+L_{\\mathrm{w}}\n式 中 ，R 为径流水量，cm;P_r为降水量， cm;ET为蒸散量，cm;P_w 为渗滤水量， cm/h;L_w 为废水负荷， cm/d。\n经漫流系统坡面田处理后的废水径流和暴雨径流，经出水收集系统汇集并输送到最终排放口。"]
[57,"湿地处理系统类型和特点","1. 定义\n湿地 (wetland)   是指地下水位终年接近地表面、土壤处于饱和状态并生长着植物的地 方。废水人工湿地处理系统是将废水有控制地投配到经人工构造的湿地，主要利用土壤、植 物和微生物等作用处理废水的一种自然处理系统。\n2. 类型\n按水流方式，废水人工湿地可以分为地表流和地下流两大类型。\n地表流湿地：水在生长稠密的水生(沼生)植物丛中流动，具有自由水面。 地下流湿地：水以潜流形式渗过长有植物的浅层多孔滤床。\n地表流湿地在美国比较流行，尤其是用于大型废水处理系统营养物质去除。地下流湿地 则在欧洲、澳大利亚和南非得到广泛接受。近年来这两种类型在我国都有研究和应用。\n3. 系统组成\n废水人工湿地处理系统通常可以分为预处理、湿地田、水质水量监控三个组成部分。\n(1)预处理  废水人工湿地预处理一般包括沉砂池、提升泵、配水井、沉淀池或酸化水 解池，其作用是保证后续工艺的正常运行。\n(2)湿地田 湿地田一般由一些具有缓坡的长方形单元地块组合而成。湿地包括床基 层、水层、植物、动物、微生物五个基本组分。\n(3)水质水量监控  水质监测包括 BOD 、COD 、SS 、pH 值、水温等项目。水量调控 应根据运行要求确定。\n4. 特点\n废水人工湿地处理与传统废水处理工艺相比有以下优点：需要的构筑物和设备较少，不 需人工曝气供氧，基建投资和运行费用较低， 一般只需常规处理的1/2～1/5左右；湿地处 理系统不设二沉池，处理系统的产泥量较少；处理工艺有效可靠，不仅能去除常规污染物， 而且对营养物质等具有明显的处理效果；易于维护管理；对水力负荷和污染物负荷的波动具有较强的耐受力；可间接地产生其他效益，如绿化、收割芦苇、野生生物保护等。\n人工湿地处理的上述优点对废水处理系统而言是非常重要的，正因为如此，受到科技界 和工程界的重视并得到了迅速发展。\n与常规废水处理系统相比，它存在以下缺点：占地面积较大；需要经过二、三个植物生 长季节，形成稳定的植物和微生物系统后才能达到设计处理要求。随着研究的不断深入和设 计实践经验的不断丰富，将会更有效地发挥其优点，充分认识其限制因素，使废水湿地处理 系统更加完善。"]
[58,"湿地处理系统污染物的去除和影响因素","1. 污染物的去除\n在废水人工湿地处理系统中，通过物理沉淀、过滤、化学沉淀、吸附、微生物降解和植 物吸收等过程，可以去除废水中的有机物、悬浮物、氮、磷、金属、油脂和病原体等多种污 染物质。\n悬浮状有机物在缓流条件下通过沉淀和过滤作用被很快去除，溶解状有机物(含胶体状 有机物)主要通过附着生长物和悬浮生长微生物的利用而降解去除。废水中的 SS 主要是靠 沉淀作用及植物性碎屑和生物的截留作用得以去除的。沉积物中的可降解有机物能够在厌氧 条件下逐步分解，但速度很慢。\n在废水人工湿地处理系统中，有机氮经生化分解转化为氨氮，氨氮则主要通过硝化- 反硝化作用及植物吸收得到去除。在好氧区氨氮被硝化菌氧化成为硝酸盐和亚硝酸盐， 在缺氧区硝酸盐和亚硝酸盐又被反硝化菌还原成氮气而最终脱除。磷在湿地中通过吸 附、络合、化学沉淀、植物吸收和物理沉淀得到去除。新生沉积层和增生床层对磷的 贮存起主要作用。\n金属元素在湿地中的去除机理有化学沉淀、吸附、络合、过滤、物理沉积、植物吸收和 微生物吸附作用。在湿地中，油脂中挥发性组分经蒸发而散失，其余部分被微生物分解破 坏。细菌可因沉淀、紫外线照射、化学反应、自然死亡和浮游生物的捕食而被去除。病毒可 被土壤和有机碎片吸附或失活。\n2. 影响因素\n影响处理效果的因素主要有水文学因素、氧源、植物、土壤性质和水温等。\n(1)水文学因素  湿地系统中的水流可分为地上和地下两部分。地上植物和腐殖层的水 力传导能力和地下土壤的水力传导能力相差很大，水流的基本规律也不同。\n水流阻力通过水深影响接触时间。水流阻力增大，会延长废水停留时间。\n湿地中的蒸散作用包括水和土壤的蒸发作用和植物体的蒸腾作用两部分，蒸散量是蒸发 水量和蒸腾水量的总和。经植物传输的水分大部分由植物表面蒸腾到大气中，自身新陈代谢 仅消耗约1%的水。\n湿地表面积很大，蒸散作用是影响处理效果的一个重要因素。蒸散的速度取决于大气摄  取水和土壤、植物系统提供水的能力。湿地系统中有足够的提供量，蒸散速度由太阳辐射、 气温、相对湿度和风速等因素决定。\n蒸发失水影响处理效果。蒸发量大，降水量小时，出水量减少，出水浓度相对增大。 (2)氧源  湿地中有机物好氧分解所消耗的氧气主要来自大气复氧和湿地植物供氧。\n大气复氧的动力来自氧分压差。湿地中稠密的绿色植物在光合作用过程中向周围大气放 出氧气，会增加湿地水面的局部氧分压，从而增加大气复氧量。\n植物在水中和地下的根茎和根毛可以向周围释放多余的少量氧气，其多少因植物种类不 同而不同，并可决定根系在湿地床基层中生长的深度。只有在需氧量很低的地方，植物才能长出大量的细小的根毛，从而有可能放出较多的氧气。虽然根毛只能向周围释放微量的氧 气，但由于数量很多，根毛释放的氧气总量很大。\n(3)植物  湿地处理系统以生长水生植物为主要特征，水生植物对废水处理的主要作用 是为微生物生长提供了界面。维管束植物能够向根茎周围充氧。地表流湿地中的水生植物还 能均匀水流，衰减风速，抑制底泥卷起，避免光照，防止藻类生长。某些挺水植物的茎秆还 是冬季冰层形成过程的支撑物。此外，湿地植物还为野生生物提供了栖息地，并具有美化废 水处理系统的作用。\n(4)土壤 土壤床基层是湿地处理系统的重要组成部分，土壤的特性直接影响某些污染 物质的去除效果，而地下流湿地能否保持潜流也取决于土壤的渗透性能。\n对于土壤的物理性能， 一般要求土壤质地为黏土至壤土，渗透性为慢至中等。土壤渗透 率以0.025～0.35cm/h 为宜。\n不同植物对土壤化学性质有不同的要求。其中芦苇需要的土壤条件是 pH=6.5～8.0, Cl- 浓度小于1%,CO-    浓度小于2%,K/Ca  临界值宜大于29。\n(5)水温 废水人工湿地处理系统的有机物去除过程主要是生化反应。水温对废水生化 反应速率影响很大。在微生物可承受的范围内，水温越高，生化反应效率越大。\n湿地冬季运行时，由于水温低，处理效率将大大降低。地表流湿地在冰冻期间，由于冰 层阻碍使大气复氧量减少，处理效果会进一步下降。"]
[59,"湿地处理系统运行管理","废水湿地处理的运行管理主要包括设备管理、设施管理、田间管理和水质水量监控四个 方面。其中设备运转、设施维护与其他废水处理厂的运行管理基本相同。田间管理则主要是 湿地植物的管理。湿地处理田植物选择多为芦苇，以下着重说明芦苇的管理。\n1. 芦苇管理\n选择适合当地生长的优良品种，保留两个完整根节为一段，间隔2m 栽植。种植季节通 常选择在清明前后(气温在10℃以上)。种植后浇水保持湿度，待发芽长高后不断提高水 深，以不淹没芽顶为限。为促使根系发育和主根扎深，应周期性停水晒田。\n芦苇对高含盐土壤有较强的耐受力。对于土壤含盐量较低处移植的芦苇，湿地床土壤含 盐量高会影响芦苇发育。当种植地点土壤含盐量较高时，应先行放水洗盐(应注意防止冲刷 引起沟流，尤其是土壤平整后降雨和自然沉降时间较短时更应注意)。\n在废水湿地中，废水中含有丰富的营养素。芦苇有生长期的特点。芦苇的全生育期可达 190～230d, 要经历出芽、生长、孕穗、开花、种子成熟和茎秆成熟等阶段。芦苇每年收割 一次，收割可将成熟的芦苇连同吸收的营养物和其他成分从湿地田中移出，促使芦苇生根和 维持下年度生长和吸收、净化废水中污染物的作用。收割前应停止进水使地面干燥，还要及 时清理落下的残枝败叶，并平整土地，铲除凸起部分，填平沟道。收割时应保持留下的芦苇 茬在20～30cm,  便于冬季运行时支持冰面，也有利于春季发芽生长。\n2. 四季运行管理\n北方地区春季干旱少雨，蒸发量大，芦苇处于发芽和幼苗期，应及时调控进水，防止水 量过大淹没苇芽或水量过小形成盐分浓缩伤害苗期发育。\n夏季气温高，湿地田前部积累的污泥因分解快和供氧不足产生恶臭。如进水有机物浓度较高，可采取出水回流提高流速，冲刷前部积泥，增大前部水深，减轻恶臭问题。\n夏、秋季发生暴雨时，注意调节进水量和保持湿地中水流流速在最大设计流速范围内， 防止因过度冲刷破坏处理田土层。\n北方冬季气温低，会影响处理效果。宜在初冻时加大水深，当表面结冰后，芦苇茬支撑冰面，废水在冰下流动。多数情况下，由于废水温度较高，湿地并不结冰或只有湿地后部结 冰，应根据监测结果对运行加以调控。"]
[60,"臭气来源","恶臭气体是指大气、水、土壤、废弃物等物质中的异味物质，通过空气介质作用于人的 嗅觉器官，并有害人体健康的一类公害气态污染物质。臭气不仅给人带来嗅觉上的不适，长  期生活于恶臭污染的环境中，还会引起厌食、失眠、记忆力下降、心情烦躁等功能性疾病。 恶臭气体的来源包括污水和垃圾处理、化工生产、畜禽养殖等，其中以污水处理系统的恶臭 污染问题尤为突出。由于城市建设不断加快导致城市用地日益紧张，已建或新建的城市污水 处理厂周围往往都有人口密集的居民生活区或公共活动区；由于多数污水厂没有除臭措施或  除臭设施不完善，导致污水厂恶臭污染引起的环境投诉事件时有发生。\n在城市排水设施中恶臭物质主要分布于污水收集和污水处理系统内，这些设施包括城市 排水管道和窨井、城市污水处理厂及排水泵站。大部分嗅阈值很低的气体都是从这些设 施中散发出来的，这些系统经常会有以硫化氢、氨气、甲硫醇等气体为主的腐蚀与恶臭 问题。"]
[61,"臭气源的产生及分布","1. 污水收集系统\n(1)排水管道和窨井  在长距离管道输送中污水极易产生厌氧生物降解现象，对人体有 直接危害的恶臭污染物主要是硫化氢。因氧气转移到污水中的过程受到限制，而使存在于污 水中的好氧微生物难以得到呼吸所需的溶解氧，此时利用硫酸根作为氧源进行呼吸的硫酸盐 还原菌等厌氧细菌得以大量繁殖，该过程的副产物就是硫化氢。硫化氢是有一定强度的毒性 物质，而且是典型的臭气源。硫化氢在硫细菌的作用下，在排水管道内易被氧化成硫酸，并 对管道或窨井产生极大的侵蚀。由于硫化氢在污水中的溶解度较低，绝大部分会逸出到周围 环境中。该过程中也会产生其他典型的致臭化合物，如硫醇和胺等。\n此外，污水管路中还含有大量潜在的溶解了的硫化氢分子。监测数据表明，大部分硫化 氢于跌落窨井中产生。窨井被杂物堵塞时会降低管内水流速度，为各种有害气体的形成创造 条件，高位透气井在井内漂浮杂物严重淤积的情况下，会失去及时向空中排除管道内有害气 体的功能，并加大管道内有毒有害气体的浓度。\n(2)排水泵站 不同的雨污水排水泵站在污水输送中会散发出不同的恶臭。如以收集高 浓度粪便污水为主的泵站易散发较高浓度的氨；以收集制革废水等工业废水为主的泵站易散 发较高浓度的硫化氢；有的排水泵站还会散发出一些硫化氢和氨等混合的气体。\n泵站集水井是恶臭易散发的区域，由于污水成分复杂，微生物在排水管道中缺氧条件下 易生成恶臭物质，并在泵站运行期间形成水流湍动而使原来产生和溶解于污水中的恶臭物质变成臭气从集水井开口部位逸出。\n垃圾堆放处也是臭气散发的重要区域。固定的格栅除污机每天要从集水井中清捞出大量 的栅渣，如果不及时清运，则会散发出大量臭气。另外，泵机设备在检修拆装时也会瞬间逸 出高浓度的有害气体。\n2. 污水处理系统\n在大多数情况下，臭气集中于污水处理设施和污泥处理设施中。恶臭的排放形式与污水处理厂的设计有关，可以是无组织排放，也可以是有组织排放。 一般情况下，城市污水处理厂的恶臭多以无组织面源形式排放。\n(1)污水处理设施\n① 预处理。污水从收集系统进入处理设施中，可能含有高浓度的硫化氢，因此预处理 过程经常是处理设施中主要的恶臭源。如进水池内的回转式机械格栅的搅动，会导致硫化氢 的释放；曝气沉砂池粗砂的去除过程是利用空气的分散作用，将较轻的有机物与较重的砂粒 物质进行分离，大量的臭气气体也会由此过程逸出水面。\n② 初级处理。污水处理设施中约有90%的恶臭来自初沉池。进水堰与水池表面的落差 使跌落的污水中大部分的硫化氢被释放出来。在沉淀过程中，污水在静止的条件下停留在水 池内数小时，使悬浮颗粒在水池中被收集和去除。在缺氧的环境下，污水停留在初沉池中极 易产生硫化氢。夏季高温时硫化氢的产生量最大。在池中停留时间长以获得较浓污泥，也促 进了硫化氢的进一步形成。同时初沉池在定期排泥时又会瞬间产生高浓度的有害气体。\n③ 生化系统。曝气池在曝气量不足或停留时间不够的情况下将发生厌氧过程，产生臭 气。若污水处理过程中采用厌氧处理工艺，则恶臭气体的发生是不可避免的。在污泥由二沉 池回流到生化处理装置或预处理单元时，由于 pH 的变化和水流湍动都会引起恶臭气体的 释放。\n(2)污泥处理设施\n① 污泥浓缩。国内污水厂中污泥浓缩系统一般由污泥配泥井和重力浓缩池组成。在重 力浓缩池中， 一旦污泥处于较长的停留时间和缺氧环境就会导致硫醇盐的产生。当生物污泥 外敷一层初沉污泥时，则对微生物数量较小且在缺氧环境中过剩的物质，提供了形成恶臭的 条件。当配泥井在向各浓缩池进泥时，浓缩池在排泥及撇除上清液时，污泥回流若采用先入 调节池再用泵提升时都会产生大量高浓度的有害气体。\n② 污泥脱水机房。使用带式污水脱水机易产生恶臭。在污泥压缩去除水分的物理过程 中极易迫使恶臭物质逸出来，虽然污泥脱水机房的顶部或四周通常安装有排风装置，但对于 室内高浓度的臭气无济于事，臭气向四周扩散仍很明显。③ 污泥临时堆置或储存。重力浓缩或机械脱水后的污泥经由传输装置送入污泥堆棚堆 置时会产生高浓度恶臭。混合生物污泥以及初沉污泥在稳定之前进行的短期贮存也会产生硫 化氢而带来恶臭问题。污泥长时间贮存更是一个潜在的恶臭源。目前国内城市污水厂中污泥 临时堆棚大部分呈半敞开式，若污泥没有出路，就只能堆置数天，恶臭会更加严重。污泥主 要采用人工清运，工作条件较差。"]
[62,"臭 气 的 成 分有哪些","从物质组成分析，城市污水处理厂逸出的臭气可以分为5类。第1类是含硫化合物，如 硫化氢、硫醇类、硫醚类和噻吩类等；第2类是含氮化合物，如氨、胺、酰胺类以及吲哚类 等；第3类是烃类化合物，如烷烃、烯烃、炔烃以及芳香烃等；第4类是含氧有机物，如 醇、醛、酮、酚以及有机酸等；第5类是卤素及其衍生物，如氯化烃等。这些物质在污水处 理设施中广泛存在。污水收集、处理设施中的主要臭气产生源、产生原因及其相对污染程度详见表2-13-4。 从表中可以看出，污水前处理部分(污水提升泵站、格栅、沉砂池)以及生物反应中的厌氧 调节池和污泥处理部分(污泥浓缩池、储泥池、脱水机房等)是除臭的重点；曝气池的负荷  低， 一般可不考虑除臭措施。"]
[63,"臭气污染控制标准及评价方法","( 一)恶臭污染物排放标准\n我国为控制恶臭污染物对大气的污染，保护和改善环境，参照大气环境质量标准制定了 恶臭污染物排放标准 (GB14554—93)。  该标准分年限规定了8种恶臭污染物的一次最大排 放限值、复合恶臭物质的臭气浓度限值及无组织排放源(没有排气筒或排气筒高度低于15m 的排放源)的厂界浓度限值。该标准适用于全国所有向大气排放恶臭气体单位及垃圾堆放场 的排放管理以及建设项目的环境影响评价、设计、竣工验收及其建成后的排放管理。\n此标准恶臭污染物厂界标准值分为三级：排入GB3095  中一类区的执行一级标准， 一 类区不得建新的排污单位；排入GB3095  中二类区的执行二级标准；排入GB  3095 中三类 区的执行三级标准。恶臭污染物厂界标准值是对无组织排放源的限值。\n1994年6月1日起立项的新、扩、改建设项目及其建成后投产的企业执行二级、三级 标准中相应的标准值。排污单位排放(包括泄漏和无组织排放)的恶臭污染物，在排污单位 边界上规定监测点(无其他干扰因素)的一次最大监测值(包括臭气浓度)都必须低于或等于恶臭污染物厂界标准值。排污单位经烟、气排气筒(高度在15m 以上)排放的恶臭污染 物的排放量和臭气浓度都必须低于或等于恶臭污染物排放标准。\n恶臭污染物排放浓度可按下式计算：\nC=\\frac{m}{V_{\\mathrm{nd}}}\\times10^{6}\n式中，C 为恶臭污染物的浓度， mg/m³(干燥的标准状态); m 为采样所得的恶臭污染物的质量，g;V_{nd}为采样体积， L  (干燥的标准状态)。\n恶臭污染物排放量可按下式计算：\nG=C\\times Q_{snd}\\times10^{-6}\n\\text{式中,}G\\text{ 为恶臭污染物的排放量,kg/h; }Q_{\\mathrm{snd}}\\text{为烟囱或排气筒的气体流量,m}^3\\text{(干燥}\\\\\\text{的标准状态)/h。}\n"]
[64,"城镇污水处理厂污染物排放标准","1. 标准分级\n根据城镇污水处理厂所在地区的大气环境质量要求和大气污染物治理技术和设施条件， 将标准分为三级。\n(1)位于GB  3095一类区的所有(包括现有和新建、改建、扩建)城镇污水处理厂， 自本标准实施之日起，执行一级标准。\n(2)位于GB3095  二类区和三类区的城镇污水处理厂，分别执行二级标准和三级标准。 其中2003年6月30日之前建设(包括改、扩建)的城镇污水处理厂，实施标准的时间为2006年1月1日；2003年7月1日起新建(包括改、扩建)的城镇污水处理厂，自本标准 实施之日起开始执行。\n(3)新建(包括改、扩建)城镇污水处理厂周围应建设绿化带，并设有一定的防护距 离，防护距离的大小由环境影响评价确定。\n2.标准值\n城镇污水处理厂废气的排放标准值的规定执行。\n3. 取样与监测\n(1)氨、硫化氢、臭气浓度监测点设于城镇污水处理厂厂界和防护带边缘的浓度最高 点；甲烷监测点设于厂区内浓度最高点。\n(2)监测点的布置方法与采用方法按GB16297  中附录C 和 HJ/T55  的有关规定执行。 (3)采样频率，每两小时采样1次，共采集4次，取其最大测定值。"]
[65,"臭气的评价方法","1. 仪器测定法\n主要用于测定单一的恶臭物质，单一恶臭物质主要包括小分子的有机酸、酮、酯、醛 类、胺类，以及硫化氢、甲苯、苯乙烯等。分析测定主要采用GC/MS 、HPLC 、 离子色谱、 分光光度法等精密分析仪器，所以一般分析费用较高，分析时间也比较长。\n2. 嗅觉测定法\n恶臭物质往往是由许多物质组成的复杂复合体，如污水处理系统的恶臭就包括氨、硫化 氢、甲硫醇等几十种恶臭气体。这就给恶臭的测定和评价带来困难。传统的仪器测定虽然能 够测定单一恶臭气体的浓度，但却不能反映恶臭气体对人体的综合影响。为此人们引进了嗅 觉测定法。即通过人的嗅觉器官对恶臭气体的反应来进行恶臭的评价和测定工作。\n3. 嗅觉感受器测定法\n近年来发展比较快的是嗅觉感受器测定法，其原理是模仿人的嗅觉器官，制成可测定不 同恶臭气体的感受器。感受器的种类包括有机色素膜感受器、有机半导体感受器、金属酸化 物半导体感受物、光化学反应感受器、合成脂质膜水晶震动子感受器等。比如合成脂质膜水 晶震动子感受器的原理是利用人工合成的双分子膜接触到恶臭物质后产生重量变化，将这种 变化转变成周波数的形式加以检测，最低检出可达10-9ng 水平。\n·4.臭气的评价指标\n恶臭的评价要素一般包括恶臭的强度、广泛性、性质等几个方面。其中臭气浓度作为恶 臭广泛性的代表，是比较常用的一个恶臭环境影响评价指标。恶臭作为气体形式的一种，其 环境影响预测可按与大气相同的方法进行。但由于现在单质恶臭气体的分离和定量存在一定 的困难，各成分间相加、相乘、拮抗作用等原理尚未清楚了解，所以一般用臭气排出强度 OER 进行预测：\n\\text{OER=QC}\n式中，OER 为臭气排出强度；Q 为单位时间内气体排出量 m³/min;C     为臭气浓度。\n当恶臭的发生源为复数时，各个发生源的总和为总臭气排出强度 (TOER) 。 当恶臭发 生源的高度较低，用大气扩散模型预测比较困难时，可通过类似设施的调查，计算出臭气排 出强度，并根据稀释比来推定建设项目的臭气浓度。这种方法是一种比较粗的预测方法。\n另外，不同的臭气会给人以不同的嗅觉感觉，对不同的臭气的这种性质的描述还没  有统一的规范。其原因一是臭气的种类太多，如比较常见的单质恶臭气体就有几十种， 复合恶臭气体就更多；二是即使对同一种恶臭气体，不同的人对其性质也会有不同的 描述。"]
[66,"臭气检测仪器有哪些？","各环保部门一直采用三点比较式臭袋法，依靠人工官能法测量恶臭气体强度，但是由于 工作量大，效率低，又不能及时准确地监测出恶臭气体强度。目前国内外科研人员已开发出 基于电子鼻技术的多种类型的臭气检测仪器。电子鼻是模仿人的嗅觉系统，利用气体传感器 阵列的响应图案来识别气味的电子系统，其在环境恶臭污染和环境有机气体分析方面已经有 了广泛的应用。目前常用的臭气检测仪表主要有：便携式恶臭检测仪、恶臭实时在线监测系 统以及配套的辅助仪器等。\n1.便携式恶臭检测仪\n便携式恶臭检测仪主要是由取样操作器即气路流量控制系统、气体传感器阵列和信号处 理系统三种功能器件组成。原理就是模拟人的嗅觉器官对气味进行感知、分析和判断。通过 控制器将气味分子采集回来，并流经气体传感器，气味分子被气体传感器阵列吸附，产生信 号；生成的信号被送到信号处理子系统进行处理和加工并最终由模式识别子系统对信号处理 的结果做出判断。通常情况下，气体采集流量控制系统和气体传感器阵列被看成是电子鼻的 硬件部分，而信号处理子系统和模式识别子系统被看成是电子鼻的软件部分。\n(1)便携式恶臭检测仪的组成\n① 取样操作器。即气路流量控制系统，是依靠 AIRSENSE  多年的气体流量控制经验开 发的专利技术，主要部件是自动进样泵和流量控制器。它保证了在各种复杂的情况下电子鼻 内部气流的稳定，使电子鼻实现了在实验室、在线控制、环境监测等各种复杂状况下正常使 用，起着类似于人的鼻子的作用。\n② 气体传感器阵列。采用10个不同的金属氧化物传感器作为传感器阵列，这是电子鼻 硬件的核心部分。AIRSENSE 公司是世界上最大的传感器生产厂家之一，经过多年的实践 总结，最终确定使用十个不同的金属氧化物传感器作为传感器阵列效果是最理想的。\n③ 信号处理系统。通常具有K-NN   (欧氏距离、马氏距离)、DFA 判别函数分析、PCA 主成分分析、LDA 线性判别分析、PLS 偏最小二乘法等流行算法。\n(2)性能与参数 便携式恶臭检测仪又可分为手持式与便携式。\n2. 恶臭在线监测系统\n恶臭在线监测系统主要由无人恶臭捕食器、恶臭监测仪以及气象装备等构成。该系统的 特点是可以实现24h 连续在线监测，内置多种传感器，配备气象五参数，可以掌握恶臭分布 的空间和规律，并可以利用传感器阵列系统对恶臭的复合性进行评价。"]
[67,"臭气收集输送系统设计","1. 臭气源加盖\n(1)臭气源加盖时应能满足污水厂正常的操作运行管理要求，应符合下列规定： \n① 满足正常运行构筑物内部和相关设备的观察采光要求；\n② 应设置必要的检修通道，加盖不应妨碍构筑物和设备的操作维护检修； \n③ 应设置人员进入时的强制换风或自然通风的措施；\n④ 应采取防止抽吸负压引起加盖损坏的措施；\n⑤ 应采取防止雨雪在盖板上累积的措施；\n⑥ 风量较大除臭空间应考虑均匀抽风和有序补风措施。\n(2)设备加盖时集气罩方式，应符合下列规定：\n① 对设备的臭气点宜采用局部密闭集气罩进行收集；\n② 对有振动且气流较大的设备宜采用整体密闭集气罩；\n③ 采用半密闭集气罩时，宜减少集气罩的开口面积，且集气罩的吸气方向应宜与臭气 流运动方向一致；\n④ 集气罩的吸气流不宜经过有人区域再进入罩内。\n(3)构筑物加盖时宜根据构筑物尺寸，运行管理要求选择合适的结构，水处理构筑 物的密封盖宜贴近水面，跨度较大的构筑物经技术经济比较后可采用紧贴水面的漂 浮盖。\n(4)构筑物加盖采用轻型结构的强度，应符合下列规定：①施工时临时附加荷载；② 风、雪荷载；③抽吸负压产生的附加荷载。\n(5)罩盖和支撑应用耐腐蚀材料，室外罩盖还应满足抗紫外线要求。\n(6)根据需要宜在罩盖上设置透明观察窗、观察孔、取样孔和人孔，孔口设置应方便开 启且密封性良好。\n(7)构筑物不能上人的加盖罩应设有栏杆或设置明显的标志。\n2. 臭气收集\n(1)臭气收集宜采用负压吸气式，臭气吸风口的设置应减少设备和构筑物内部气体短流 和防止污水处理过程中泡沫进入收集管道。\n(2)风管宜采用玻璃钢、UPVC 、不锈钢等耐腐蚀材料制作。\n(3)风管管径应根据风量和风速确定， 一般干管宜为5～10m/s,   小支管宜为3～5m/s。 (4)风管应设置支架、吊架和紧固件等必要的附件，管道支架、间距应符合《通风管道技术规程》(JGJ141)     的有关规定。\n(5)各并联收集风管的阻力宜保持平衡，各吸风口宜设置带开闭指示的阀门。\n(6)应统一布置所有管线，风管宜保持适当的坡度，在最低点设置冷凝水排水口，并有凝结水排除设施。\n(7)管道架空经过人行通道时，净空不宜低于2m;  架空经过道路时，不应影响设备进 出，并符合国家现行防火规范的规定，管道支架和道路边间距不宜小于2m。\n(8)吸风口和风机进口处风管宜根据需要设置取样口和风量测定孔，风量测定管的直段 长度不宜小于15D。\n(9)风机和进出风管宜采用法兰连接并设置柔性连接管。\n(10)风压计算时，应考虑除臭空间负压、臭气收集风管沿程和局部阻力损失、除臭设 备自身阻力和使用时增加阻力、臭气排放管风压损失，并预留一定的富裕量。除臭风机的风 压应按下列公式计算：\n\\Delta p_0=(1+K)\\Delta p\\frac{\\rho_0}{\\rho}=(1+K)\\Delta p \\frac{Tp_0}{T_0 p}\n式中，△p 为系统的总压力损失， Pa;△p0为通风机扬程，Pa;K为考虑系统压损计算误差等所采用的安全系数， 一般管道为0.1～0.15; po 、p₀ 、To  为通风机性能表中组出的 空气密度、压力和温度；p 、p 、T  为运行工况下系统总压力损失计算中采用的空气密度、 压力和温度。\n(11)除臭风机的选择，应符合下列规定：\n①风机壳体和叶轮材质应选用耐腐蚀材料，轴应采用不锈钢材料；\n②轴和壳体贯通处无气体泄漏；\n③叶轮动平衡精度不宜低于G6.3  级，且应能24h 连续运转；\n④宜设有隔振垫，隔振效率≥80%。"]
[68,"集气罩的分类及设计原则","按照气体在集气罩内的流动方式可将集气罩分为两大类：吸气式集气罩和吹吸式集气 罩。利用吸气气流收集污染气体的集气罩称为吸气式集气罩，而吹吸式集气罩则是利用吹吸 气流来控制气体中污染物扩散的装置。按集气罩与污染源的相对位置及密闭情况，还可将吸 气式集气罩分为密闭罩、柜式排气罩(排气柜)、外部集气罩、接受式集气罩等。\n密闭罩的主要特点是将污染物或设备围挡起来，使污染物的扩散范围只限制在已被围挡 的一个很小的密闭空间内， 一般只在转接的罩壁留有观察窗或不经常开的操作检修门。罩外 空气只能通过缝隙或某些孔才能进入罩内，由于其开启的面积很小，所以用较小的排风量就 可能防止有害物质逸出。密闭罩按污染源设备特点，可以做成固定式，也可以做成移动式。\n柜式排气罩又称排气柜，其原理与密闭罩相似，但它有一个经常敞开的工作孔。产生有 害气体的工艺操作或化学反应均应在柜内进行。为防止柜内有害物质逸出，工作孔的敞开面 上应保持一定吸风速度。\n外部集气罩用在因工艺或操作条件的限制，不能将污染源密闭起来的场合，它是利用罩 口的抽吸作用产生的气流运动，将污染物吸入罩内。其特点是为了得到较大速度，往往需要 很大的排风量。\n某些过程本身会产生或诱导一定的气流，驱使有害物质随气流一起运动，在气流运动的 方向上设置能收集和排放有害气体的集气罩，称为接受式集气罩。从外形上看，接受式集气 罩同外部集气罩类似，但外部集气罩是靠罩口抽吸作用造成罩口附近所需的气流风速，以达 到防止有害物质的扩散和逸出的目的。而接受式集气罩罩口气流运行主要是由于生产过程造 成的，罩口排风量只要能将有害物质排走就可以了。\n由于条件所限，当外部集气罩罩口必须远离污染源，且无生产过程形成的气流可以利用 时，宜采用设有吹出气流装置的吹吸式集气罩。吹吸式集气罩的气流速度是靠吹出射流和吸 入气体二者共同形成的。由于污染物或部分污染源离吸气罩口较远，单靠吸风就得不到必要 的气流速度，在吹出射流的共同作用下，能得到距罩口较远处必要的气流流速。吹吸式集气 罩的吸口排风量，在相同条件下，可以比外部集气罩的排风量少，此外，吹吸式集气罩具有 抗外界干扰力能力强、不影响工艺操作等优点。\n集气罩的设计主要包括结构形式设计及性能参数计算。集气罩设计的合理是指用较小的  排风量就可以有效地控制污染物扩散。反之，用很大的排风量也不一定能达到预期的效果。 因此，设计时应注意以下几点：\n① 集气罩应尽可能包围或靠近污染源，使污染源的扩散限制在最小的范围内，尽可能 减小吸气范围，防止横向气流的干扰，减少排风量；\n② 集气罩的吸气气流方向应尽可能与污染物气流运动方向一致，以充分利用污染气流的初始动能；\n③ 在保证控制污染的条件下，尽量减少集气罩的开口面积，使排风量最小；\n④ 集气罩的吸气气流不允许通过人的呼吸区再进入罩内，设计时要充分考虑操作人员 的位置和活动范围。\n⑤ 集气罩的配置应与生产工艺协调一致，力求不影响工艺操作和设备检修。\n⑥ 集气罩应力求结构简单、坚固耐用而造价低，并便于制作安装和拆卸维修。 ⑦ 要尽可能避免或减弱干扰气流对吸气气流的影响。\n集气罩的结构虽不十分复杂，但由于各种因素的相互制约，要同时满足上述要求并非易 事。设计人应充分了解生产工艺、操作特点及现场情况。"]
[69,"集气罩的性能","集气罩的排风量和压力损失是它的两个主要性能指标，下面分别介绍其确定方法。\n(1)排风量的确定  排风量的确定分两种情况： 一种是运行中的集气罩是否符合设计要 求，可用现场测定的方法来确定；另一种是在工程设计中，为了达到设计目的，通过计算来 确定集气罩的排风量。\n① 排风量的测定方法。运行中的集气罩排风量 Q(m³/s) 可以通过实测罩口上方的平均 吸气速度v_0(m/s)    和罩口面积A_0(m²)来确定。\nQ=A_0v_0\n也可以通过实测连续集气罩至风管中的平均速率v(m/s),气流动压p_s(Pa)或静压p_d(Pa),以及管道断面积A(m²)来确定。\nQ=vA=A\\sqrt{(2/\\rho)p_{\\mathrm{d}}}\\text{或 }Q=\\varphi A\\sqrt{p_{\\mathrm{d}}|p_{\\mathrm{s}}|}\n\\text{式中,}\\rho\\text{为气体密度,kg}/\\mathfrak{m}^3\\text{;}\\varphi\\text{ 为集气軍的流量系数,}\\varphi=\\sqrt{p_\\mathrm{d}/|p_s|}\\text{,只与集气罩的}\\\\\\text{结构形式有关,对于一定结构形状的集气罩,}\\varphi\\text{ 为常数。}\n② 排风量的计算方法。在工程设计中，常用控制速度法和流量比法来计算集气罩的排风量。\na. 控制速度法。污染物从污染源散发出来以后都具有一定的扩散速度，该速度随污染 物扩散而逐渐减小。把扩散速度减小为0的位置称为控制点。控制点处的污染物较容易被吸 走，集气罩能吸走控制点处污染物的最小吸气速度称为控制速度，控制点距罩口的距离称为 控制距离。控制速度法一般适用于污染物发生量较小的冷过程的外部集气罩设计。\n在工程设计中，应首先根据工艺设备及操作要求，确定集气罩形状尺寸，由此可确定罩 口面积A_0;  其次根据控制要求安排罩口与污染源相对位置，确定罩口几何中心与控制点的 距离x 。当确定了控制速率u_x 后，即可根据不同形式集气罩的气流衰减规律，求得罩口上 的气流速度v_0,    这样便可根据Q=A_{0}v_{0}计算集气罩的排风量。\n控制速度法与集气罩结构、安装位置及室内气流运动情况有关， 一般要通过类比调查、 现场测试确定，如果缺乏实测数据可参考有关设计手册。\nb. 流量比法。其基本思路是，把集气罩的排风量 Q 看作是污染气体流量Q₁  和从罩口 周围吸人室内空气量Q₂ 之和，即：\nQ=Q_1+Q_2=Q_1(1+Q_2/Q_1)=Q(1+K)\nK=Q₂/Q₁称为流量比。显然，K 值越大，污染物越不易溢出罩外，但集气罩排风量Q也随之增大。考虑到设计的经济合理性，把能保证污染物不溢出罩外的最小K 值称为临界 流量比或极限流量比，用K_v表示。\nK_\\mathrm{v}=(Q_2/Q_1)_\\mathrm{min}\n以上所述，依据K_v值计算集气罩排风量的方法称为流量比法，而K_v值是决定集气罩 控制效果的主要因素。研究结果表明： K_v值与污染物发生量无关，只与污染源和集气罩的相对尺寸有关， K、值的计算公式需要经过实验研究求出，在工程设计中K。值可参考有关 设计手册。\n考虑到室内横向气流的影响，在设计时应增加适当的安全系数m，则上式可变为：\nQ=Q_1(1+mK_\\mathrm{v}\\Delta t)\n(2)压力损失的确定 集气罩的压力损失△p一般表示为压力损失系数ξ与直管中的动 压pa 之乘积的形式，即：\n\\Delta p=\\xi p_{\\mathrm{d}}=\\xi\\frac{\\rho v^2}2\n式中，ξ为压力损失系数； p_d为气流的动压， Pa;ρ为气体的密度， kg/m³;v为气流 速度， m/s。\n由于集气罩罩口处于大气中，所以罩口的气体全压等于零，因此集气罩的压力损失可以写为：\n\\Delta p=0-p=-(p_{\\mathrm{d}}+p_{s})=\\mid p_{s}\\mid-p_{\\mathrm{d}}\n式 中 ，p 为连接集气罩直管中的气体全压。只要测出连接直管中的动压p_d和静压 p_s即可求得集气罩的流量系数φ值：\n\\varphi=\\sqrt{\\frac{p_{\\mathrm{d}}}{\\mid p_{\\mathrm{s}}\\mid}}\n进而可以得出流量系数φ与压力损失系数ξ之间的关系：\n\\varphi=\\frac{1}{\\sqrt{1+\\xi}}\n由此可见，上述系数φ 、ξ中，只要得到其中一个，便可求出另一个。而对于结构、形 状一定的集气罩，φ、ξ均为常数。"]
[70,"外部集气罩的设计","外部集气罩安装在污染源附近，依靠罩口外吸入气流的运动而实现收集污染物的目的， 适用于受工艺条件限制，无法对污染源进行密闭的场合。外部集气罩吸气方向与污染源流动 方向往往不一致，且罩口与污染源有一定的距离，因此需要较大风量才能控制污染气流的扩 散，而且易受室内横向气流的干扰，致使捕集效率降低。外部集气罩形式多样，按集气罩与 污染源的相对位置可将其分为四类：上部集气罩、下部集气罩、侧吸罩和槽边集气罩等。"]
[71,"设计外部集气罩时应注意以下问题。","① 为了有效地控制、捕集粉尘和有害气体，在不妨碍生产操作的情况下，应尽可能使 外部集气罩的罩口靠近污染源或扬尘点，以使整个污染源或所有的扬尘点都处于必要的风速 范围内。\n② 罩口外形尺寸应以有效控制污染源和不影响操作为原则，只要条件允许，罩口边缘 应设计法兰边框，在同样的排风量条件下，可提高排风效果。\n③ 污染后的气体，应不再经过人员操作区，并防止干扰气流将其再次吹散，要使污染 气流以流程最短尽快地吸入罩口内。\n④ 连接罩子的吸风管应尽量置于粉尘或污染气体散发中心。罩口大而罩身浅的罩子气 流会集中驱向吸风管口正中。为均匀罩口气流，可采用条缝罩、管口前加挡板或改用多吸风 管的方法。\n⑤ 为保证罩口均匀吸气，集气罩的扩张角不应大于60°。当污染源平面尺寸较大时可采 用以下措施：将大的集气罩分割成若干小的集气罩；在罩内设分层板；在罩口加设挡板或气 流分布板。\n⑥ 充分了解工艺设备的结构及操作运行特点，使所设计的外部集气罩既不影响生产操 作，又便于维护、检修及拆装设备。\n下面以上部集气罩为例介绍设计的方法。\n上部集气罩的形状多为伞状，通常被安装在污染物发生源的上方。污染源与罩口之间常 常留有一定的距离，因此比较容易受到横向气流的影响。\n上部集气罩用于常温设备或高温设备的上方，情况是不一样的，本书仅介绍常温设备的 上部集气罩，常温设备排放出来的气体不具有浮力，因而不会自动流向集气罩内，因此上部 集气罩仍然是依靠罩口的吸气作用来控制和收集有害气体的。\n当四周无围挡物自由吸气时，罩口风速的分布与罩口的扩张角有关，扩张角越小风速分布越均匀。扩张角小于60°时，罩口中心风速与平均风速十分接近；扩张角大于60°时，罩 口中心风速与平均风速之比值随扩张角的扩大而显著增大。因此，在一般情况下，为了加强 排气效果，集气罩的扩张角应小于60°。\n当集气罩自由吸气时，吸气速度的逐渐衰减现象随着罩口边长比不同而不同。如果集气 罩的扩张角和罩口面积一定，则边长比大的集气罩吸气速度衰减慢，边长比小的集气罩吸气 速度衰减快。也就是说，罩口形状越狭长，吸气速度衰减越慢。\n为了减少周围空气混入排风系统，以减少排风量，上部集气罩口应留一定的直边，直边的高度h=0.25 \\sqrt{A_{0}},A_0为罩口面积。\n为避免横向气流的干扰，要求罩口至污染源距离 H 尽可能小于或等于罩口边长的0.3 倍，其排风量Q 可按下式计算：\nQ=kLHv_{x}\n式 中 ，L 为罩口敞开面的周长， m;H为罩口至污染源的距离，m;v_x为敞开断面处流 速，在0.25～2.5m/s 之间选取； k 为考虑沿集气罩高度速度分布不均匀的安全系数，通常取1.4。\n在工艺操作条件允许的情况下，应尽量减少敞开面，当两面敞开时，排风量Q的计算公式如下：\nQ=(b+l)Hv_\\mathrm{x}\n式 中 ，b 为污染源设备的宽度， m;l    为污染源设备的长度，m。"]
[72,"臭气输送系统的管道系统的配置原则","管道配置与净化装置配置密切相关， 一般来说，管道配置应遵循以下原则：\n(1)管道系统的配置应从总体布局考虑，对全部管线通盘考虑，统一规划，力求简单、 紧凑、适用，而且安装、操作、维修方便，并尽可能缩短管线长度，减少占地空间，节省  投资。\n(2)对于有多个污染源场合，可以分散布置多个独立系统。在划分系统时，要考虑输送 气体的性质，如污染物混合后会引起燃烧、爆炸；不同温度、湿度的气体混合后会引起管道 内结露等。\n(3)管道布置应力求顺直，以减少阻力。 一般圆形管道强度大、耗用材料少，但占用空间大。矩形管件占用空间小，易于布置。管道铺设应尽量明装，以方便检修。管道尽量集中 成列，平行安装，并尽量靠墙或柱子铺设，其中管径大或有保温材料的管道应设于靠墙体的 内侧。管道与墙、梁、柱、设备及管道之间要保持一定的距离，以满足安装施工、管理维修 及热胀冷缩等因素的要求。\n(4)管道应尽量避免遮挡室内采光和妨碍门窗的开闭；应尽量避免通过电动机、配电设备以 及仪表盘等的上空；应不妨碍设备、管件、阀门和人孔的操作和检修；应不妨碍吊车的通过。\n(5)水平管道的铺设应有一定的坡度，以便于防水、放气和防止积尘， 一般坡度为 0.002～0.005。对于含固体量大或黏度大的气体，坡度可视情况适当增大，但一般不超过 0.01。坡度应考虑向风机方向倾斜，并在风管的最低点和风机底部装设水封泄液管。\n(6)为方便维修、安装，以焊接为主要联结方式的管道中，应设置足够数量的法兰；以 螺纹连接为主的管道，应设置足够数量的活接头；穿过墙壁或楼板的管段不得有焊缝。\n(7)管道与阀件不宜直接支撑在设备上，须单独设置支架与吊架；保温管的支架应设管 托；管道的焊缝应布置在施工方便和受力较小的位置上，焊缝不得位于支架处，它与支架的 距离不应小于管径，至少要大于200mm。\n(8)管道上应设置必要的调节和测量装置，或者预留安装测量装置的接口。调节和测量 装置应设在便于操作和观察的位置，并尽可能远离弯头、三通等部件，以减少局部涡流 影响。\n(9)输送剧毒物质的风管不允许是正压，此风管也不允许穿过其他房间。"]
[73,"臭气输送系统的管网的布置方式","为了便于管理和运行调节，管网系统不宜过大。同一系统的吸气点不宜过多。同一系统 内有多个分支管时，应将这些分支管分级控制。在进行管网配置时，主要考虑的应是各分支 管之间的压力平衡，以保证各吸气点达到的设计风量，实现控制污染物扩散的目的。通常的 管网布置有以下三种。\n(1)干管配置方式  干管配置方式又称集中式净化系统，与其他配置方式相比，其管网 布置紧凑，占地小，投资少，施工方便，应用范围较广泛，但各支管间压力平衡计算烦琐， 设计计算较为复杂。\n(2)个别配管方式 个别配管方式又称分散式净化系统。采用大截面积的集合管连接各分支管，集合管有水平和垂直两种。水平集合管上连接的风管由上面或侧面接入，垂直集合 管上的风管从切线方向接入。集合管内的流速不宜超过3～6m/s, 以利各支管之间的压力平 衡。这种配管方式适用于吸气点多的系统管网。\n(3)环状配管方式  环状配管方式也称为对称性管网布置方式。对于多支管的复杂管网 系统，它具有支管间压力易于平衡的优点，但会带来管路较长、系统阻力增加等问题。"]
[74,"臭气输送系统的管道系统的设计计算","管道系统的设计计算是在管道系统配置的基础上，确定各管段的截面尺寸和压力损失，求出总流量和总压力损失，并以此选择适当的风机或泵，配备电动机。\n一般情况下管道系统的设计步骤如下：\n①根据生产工艺确定吸风点及风量，选择净化装置，进行管道配置，选择管道材料等。 \n②按净化装置及管道配置情况，绘制管道系统轴测图，对各管段进行编号，标注长度和流量。管段长度一般按两管件中心线之间的距离计算，不扣除管件本身的长度。 \n③选择合适的管内流体流速，使其技术经济合理。\n④根据各管段内的流量和流速设计确定管段截面尺寸。\n⑤计算管路压力损失，确定最大压损管路。\n⑥对并联管路进行压损计算，两分支管段的压损差应满足要求，即除尘系统小于10%, 其他通风系统可小于15%,否则进行管径调整或增高风压装置。\n⑦计算系统总压损，求出总风量与总压损，从而选择风机与电动机。\n(1)管道内流体流速的选择 管道内流体流速的选择涉及技术和经济两方面的问题。当 流量确定后，若选择较低的流速，管道断面积较大，管径大，材料消耗多，基建投资高，但  系统压力损失小，噪声小，动力消耗低，运转费用低。反之，若选择较高流速，则管径小， 材料消耗少，基建投资小，但系统压力损失大，噪声大，动力消耗高，运转费用高。因此要  使管道系统设计计算经济合理，必须选择适当的流速，使投资和运行费用的总和为最小。不  同情况下的最低气流速度均有表可查。\n(2)管道直径的确定 在已知流量和确定流速以后，管道直径可按下式计算：\nD=\\sqrt{\\frac{4Q}{3600\\pi v}}\n式中， D 为管道内径，m;Q为流体体积流量， m³/h;v为管内的平均流速， m/s。\n(3)管道内流体的压力损失  根据流体力学原理，流体在流动过程中，由于阻力的作用 产生压力损失。根据阻力产生的原因不同，可分为沿程阻力和局部阻力。沿程阻力是流体在 直管中流动时，由于流体的黏性和流体质点之间或流体与管壁之间的相互位置产生摩擦而引 起的压力损失，因此也称摩擦阻力。局部阻力是流体流经管道中某些管件或设备时，由于流 速的方向和大小变化产生涡流而造成的阻力。\n①摩擦阻力的计算。根据流体力学原理，空气在任何横断面积形状不变的管道内流动 时，摩擦阻力△pm可按下式计算：\n\\Delta p_{\\mathrm{m}}=\\lambda \\frac{l}{4R_{s}}\\times\\frac{v^{2} \\rho}{2}\n式中，λ为摩擦阻力系数； v  为风管内气体的平均流速， m/s;ρ为气体的密度， kg/m³;l为风管长度，m;R_s为风管的水力半径， m,R_s=A/P;A为管道中充满流体部分的横截面积，m²;P     为润湿周边，在通风系统中，即为风管的周长， m。\n对于直径为 D 的圆形风管，摩擦阻力计算公式可以写成：\n\\Delta p_{\\mathrm{m}}=\\frac{\\lambda}{D}\\times\\frac{v^{2} \\rho}{2}l=R_{\\mathrm{m}}l\n\\text{式中,}R_\\mathrm{m}=\\frac\\lambda D\\times\\frac{v^2}2\\text{称作圆形风管单位长度的摩擦阻力,又称比摩阻,Pa/m。}\n对于矩形管道，由它的两个边长 L 、B 来表示一个速度当量直径，即速度当量直径d_{u}=2LB/(L+B),它可代替上两式中的 D_0速率当量直径是指，当一根圆形管道与一根矩形管 道的气流速率v 、摩擦阻力系数λ、比摩阻R_m均相等时，该圆形管道的直径就称为矩形管 道的速度当量直径。"]
[75,"臭气源如何抑制","1. 在主要排水管网的上游进行预处理，避免排水管道形成缺氧条件\n可以在下水道或跌水井的交汇点设置特制的充氧装置，如注入空气和纯氧，加氯、加过 氧化氢等，以降低进入泵站和污水厂的臭气产生量，减少除臭设备的投资或运行费用。亦可 在旁路管中投加化学药剂(抑制厌氧细菌的生长),如加过氧化氢、高锰酸钾、硝酸钠和 氯等。\n2. 将城市下水道和污水处理厂视为 一个设计整体\n应考虑城市下水道和污水处理厂的相互作用和影响，在下水道设计中的坡度和流速不仅 要考虑水力学输送中不淤不积的自清流速和坡降，还要考虑实际使用中其流速、坡降可能具 备产生厌氧的条件或臭气冒逸的现象。确保整个排水管网的良好运行状态，减少下水道中厌 氧细菌的繁殖，加强管道的疏通养护，保持水流通畅，避免油脂和污物在死角处积聚，严格 按照设计要求和操作规范控制进水水质等。\n3. 合理选用管材\n污水在进入排水泵站和污水厂以前已经在管道内进行了生物转化和化学反应，目前国内 广泛使用的混凝土管或铸铁管的管壁较粗糙，管道长期使用后，管道流速会减小，污水中有 机物颗粒易在管道内沉淀淤积， 一旦气温条件合适便会发生厌氧反应，产生硫化氢、氨等有 害气体，经排水管道传输到排水泵站和污水厂的集水井和其他处理设施中，产生强烈的臭 味。对此可采用管壁粗糙度较小的新型管材，如 HDPE 双壁波纹管等。\n4. 透气井设置应尽量避开商住区\n透气井内水位落差较大，即起到了消能的作用，也往往会产生气体外逸，在设计中应考 虑将透气井设置在远离市区或居民密集区的绿化带内，并增加透气或排气设施。\n5. 控制恶臭源的散发\n通过对恶臭源的集气和排气系统的设计选择，利用较少的排气量达到较好的室内通风效 果，可以控制后续脱臭装置的规模，节约恶臭治理的费用，并通过合理的气体排放系统减少 对周围环境的影响。对恶臭源的有效收集是整个恶臭控制的重要环节，仅有先进的除臭设备 而没有合理的收集系统不会获得真实的除臭效果。\n对无需经常人工维护的设施，如对污水厂的沉砂池、初沉池和污泥浓缩池等臭气控制， 可采用固定式的封闭措施，即用轻质材料将池子敞开的部位表面全部罩住，然后用集气管和  通风机收集池内产生的臭气并集中除臭处理。\n对需经常维护和保养的设施，如泵房的集水井和污水厂的脱水机房等，可采用局部活动 式或简易式的臭气隔离措施，即用可移动的轻质材料罩住集水井的敞开部位，用可拆卸的轻 质透明材料部分罩住集水井上的机械除污设备或污泥脱水设备。"]
[76,"臭气如何治理","目前我国多数污水处理厂主要的恶臭污染源均为敞开式管理，大部分污水处理厂还未对 恶臭污染进行有效控制。恶臭气体如果未经处理直接排放，其源强就会远远超过排放标准的 要求。人民生活水平的提高，对环境水平的要求也越来越高。对恶臭污染，仅仅依靠增设卫 生防护距离是不够的。现行的恶臭处理法，从脱除原理上可以大致概括为物理法、化学法和 生物处理法三种。\n(1)物理脱臭法  物理法通常用作脱臭处理工艺的前处理，效果比较好的方法有大气稀 释法和吸附法。其优点是管理方便，可回收所吸附的有用物质，吸附无选择性，负荷变化影 响小；缺点是不能从根本上根除恶臭，只是转移，尚需对富集的恶臭物质进行后续处理，且 吸附法易受臭气中水分的影响，费用高。\n吸附法常用于低浓度臭气的处理或与其他脱臭设备配套使用的深度处理。其中，活性炭 吸附除臭装置占地小，但活性炭饱和周期很短，必须勤换活性炭才能达到除臭目的。\n(2)化学脱臭法  化学法主要包括湿法化学吸收法、燃烧处理法、天然植物液除臭法、 活性氧化技术以及高能离子净化法等。其中燃烧法对于高浓度的臭气处理一般采用直接燃烧  法，但其燃料费用高，燃烧后的气体会存有 NO 等化学成分，可能导致二次污染，因此燃烧  处理法一般不适用于污水处理厂。\n天然植物液除臭技术的基本原理是将一些特殊的天然植物提取液作为去除异味的工作 液，配以先进的喷洒技术或喷雾技术，雾化分子均匀地分散在空气中，吸附空气中的异味分 子，并发生分解、聚合、取代、置换等化学反应，促使异味分子改变原有的分子结构，使之 失去臭味。反应的最后产物为无害的分子，如水、氧、氮等。在不同场合，不同的臭味源会 产生不同的异味分子。因此，要选用有针对性的，不同的天然植物提取液达到除臭的目的，\n活性氧化技术利用高频高压静电的特殊脉冲放电方式(活性氧发射管每秒发射上千亿个高能离子),产生高密度的高能活性氧(介于氧分子和臭氧之间的一种过渡态氧)进行除臭。 高频高压静电的特殊脉冲放电在常温下进行，因此也称为“低温燃烧”过程，产生 O₂ 、O₂⁻、O₂⁺、·OH、·HO₂、·O、O 等氧簇聚集体，具有极强的氧化能力。活性氧去除前  述污染物的主要途径有两种：①在高能活性氧的瞬时高能量作用下，迅速与臭气分子碰撞， 激活有机分子，打开某些有害气体分子化学键，使其直接分解成单质原子或无害分子；②利  用高能活性氧激活空气中的氧分子产生二次活性氧，与有机物发生链式反应，并利用自身反  应产生的能量维持氧化反应，进一步氧化有机物质，分解成无害产物，从而在极短时间内达  到很高的除臭效率。\n高能离子净化技术基于电场离子化原理，在电场作用下，离子发生器产生大量的α粒 子，α粒子与空气中的氧分子进行碰撞而形成正、负氧离子。正氧离子具有很强的氧化性， 能在极短的时间内氧化、分解甲硫醇、氨、硫化氢等污染因子，最终生成二氧化碳和水等稳  定无害的小分子。同时，氧离子能破坏空气中细菌的生在环境，降低室内细菌浓度，带电离  子可以吸附大于自身重量几十倍的悬浮颗粒，靠自重沉降下来，从而清除空中悬浮胶体，达  到净化空气的目的。\n焚烧处理法一般不适用于污水处理厂。化学氧化法是湿法化学吸收法的一种重要方法， 常用氧化剂包括：臭氧和活性氧等。化学法优点是技术新，发展前景广阔；光电化学技术， 作用快速、高效，易于自动控制；缺点是高级氧化技术仍处于研发阶段，仅在室内空气净化  方面等有实际应用。\n(3)生物除臭法 生物除臭法是利用微生物分解恶臭物质使其无臭化无害化的一种处理 方法。它有较强的耐冲击负荷能力，可抵御不同的臭气浓度。\n生物除臭法因其简单、投资省、运行费用低、维护管理方便、效果好等优势而发展较 快；其缺点是占地面积相对较大，需要生物培养，系统启动费时。生物除臭法主要包括废气 通入曝气池法、生物土壤法、生物洗涤法、生物过滤法和生物滴滤法等。当前应用较多的生 物除臭法是生物土壤法和生物过滤法。\n目前在市政污水提升泵站以及污水处理厂的除臭工艺应用方面，主要使用生物除臭(如 生物滴滤床或生物填料床等)、离子体除臭和天然植物提取液喷淋除臭。比较不同除臭工艺的投资费用可以看出，生物过滤除臭法是比较 经济、适用，能够进行推广的方法。选取何种方法对臭气进行处理还要根据污水处理系统的 运行维护、处理对象、臭气流量、臭气的性质特征及强度等因素来决定。对于污水处理量较 大并且臭气成分稳定的污水处理厂，大多采用生物处理法或化学吸收法进行除臭处理，对于 中小型以及逸出臭气成分差异比较大的污水处理厂，可采用活性炭吸附法。"]
[77," 吸附法除臭的原理是什么","在用多孔性固体物质处理流体混合物时，流体中的某一组分或某些组分可被吸引到固体 表面并浓集其上，此现象称为吸附。吸附处理臭气时，吸附的对象是气态污染物，因此属于 气固吸附。被吸附的气体组分称为吸附质，多孔固体物质称为吸附剂。\n固体表面吸附了吸附质后， 一部分被吸附的吸附质可从吸附剂表面脱离，此现象称为脱 附。而当吸附剂进行一段时间的吸附后，由于表面吸附质的浓集，使其吸附能力明显下降而 不能满足吸附净化的要求，此时需要采用一定的措施使吸附剂上已经吸附的吸附质脱附，以 恢复吸附剂的吸附能力，这个过程称为吸附剂的再生。因此在实际吸附工程中，正是利用吸 附剂的吸附—再生一再吸附的循环过程，达到除去废气中污染物质并回收废气中有用组分的 目的。\n由于多孔性固体吸附剂表面存在着剩余吸附力，故表面具有吸附力。根据吸附剂表面与 被吸附物质之间作用力的不同，吸附可分为物理吸附和化学吸附。"]
[78,"吸附剂的原理和功能","吸附剂的选用是吸附操作中必须解决的首要问题。 一切固体物质的表面对于气体都具有  物理吸附的作用。但合乎臭气处理要求的吸附剂应具有如下一些要求：具有大的比表面积； 良好的选择性吸附作用；吸附容量大；良好的机械强度和均匀的颗粒尺寸；有足够的热稳定  性及化学稳定性；良好的再生性能；来源广泛、价格低廉。\n脱臭处理中常用的吸附剂有以下几种。\n1. 活性炭\n活性炭是许多具有吸附性能的碳基物质的总称，活性炭的主要成分是碳。几乎所有含碳 的物质如煤、木材、锯木、骨头、椰子壳、果核、核桃壳等，在低于873K 温度下进行炭  化，所得残炭再用水蒸气或过热空气进行活化处理(近来还有用氯化锌、氯化镁、氯化钙和  硫醇代替蒸汽做活化剂)即可制得。其中最好的原料是椰子壳，其次是核桃壳和水果核等。 活性炭作吸附剂的用途甚广，可用于混合气体中有机溶剂蒸气的回收；烃类气体的提浓分  离；空气或其他气体的脱臭；废水、废气的净化处理。活性炭的缺点是它的可燃性，因而使  用温度一般不能超过873K。\n2. 硅胶\n硅胶是一种坚硬多孔的固体颗粒，其分子式为 SiO₂·nH₂O,       其制备方法是将水玻璃 (硅酸钠)溶液用酸处理，沉淀后得到硅酸凝胶，再经老化、水洗(去盐)、干燥而得。硅胶 是工业上和实验室常用的吸附剂，主要用于气体或液体的干燥、烃类气体的回收、废气 (SO₂ 、NOx)   净化。\n3. 分子筛沸石\n分子筛是一种人工合成的泡沸石，具有多孔骨架的硅铝酸盐结晶体，与天然泡沸石一样\n是水合铝硅酸盐的晶体，其化学通式： Mex/n[(Al₂O₃)x(SiO₂)y]·mH₂O, 式中的x/n是价数n 的金属原子数。分子筛在结构上有许多孔径均匀的孔道与排列整齐的孔穴，这些孔 穴不但提供了很大的比表面积，而且它只允许直径比孔径小的分子进入，故称为分子筛。根 据孔径大小不同和 SiO₂ 与 Al₂O₃  分子比不同，分子筛可分为不同的型号：3A  ( 钠Y) 、4A  (钠 A) 、5A   ( 钙A) 、10X   ( 钙X) 、13X   ( 钠X) 、Y   (钠 Y) 、钠丝光沸石型等。分子筛与其他吸附剂比较，其优点如下。\n(1)吸附选择性强 这是由于分子筛的孔径大小整齐均一，又是一种离子型吸附剂，因 此它能根据分子的大小及极性的不同进行选择性吸附。\n(2)吸附能力强  即使气体的组成浓度很低，仍然具有较强的吸附能力。\n(3)在较高的温度下仍然具有较强的吸附能力  在相同温度条件下，分子筛的吸附容量 较其他吸附剂大。\n正是由于上述优点，分子筛成为一种十分优良的吸附剂广泛应用于基本有机化工和石油 化工生产中，解决了许多精馏和吸收操作难以解决的分离问题。在臭气的净化中，分子筛可以从废气中选择性地除去NOx 、H₂O 、CO₂ 、CO 、CS₂ 、H₂S 、NH₃ 、   烃类、CCl₄  等有害气态污染物。\n4. 影响气体吸附的因素\n(1)低温操作有利于物理吸附，适当升高温度有利于化学吸附。增大气相主体压力，即 增大了吸附质分压，有利于吸附。气流速度对固定床应控制在0.2～0.6m/s。\n(2)吸附剂的性质如孔隙率、孔径、粒度等影响比表面积，从而影响吸附效果。\n(3)吸附质的性质与浓度如临界直径、分子量、沸点、饱和性等影响吸附量。若用同种 活性炭做吸附剂，对于结构相似的有机物，分子量和不饱和性愈大，沸点愈高，愈易被 吸附。\n(4)吸附剂的活性是吸附剂吸附能力的标志，常以吸附剂上已吸附的吸附质的量与所用吸附剂量之比的百分数来表示。其物理意义是单位吸附剂所能吸附吸附质的量。\n(5)吸附操作时，应保证吸附质与吸附剂有一定的接触时间，使吸附接近平衡，充分利用吸附剂的吸附能力。\n(6)吸附器的性能影响吸附效果。\n5. 吸附剂的再生\n当吸附剂饱和后需要再生。再生方法有加热解吸再生、降压或真空解吸再生、溶剂萃取 再生、置换再生、化学转化再生等。再生时解吸剂流动方向与吸附时废气流向相反，即采用 逆流吹脱的方式。\n(1)加热解吸再生  该法通过升高吸附剂温度，使吸附物脱附，吸附剂得到再生。几乎 所有吸附剂都可用热再生法恢复吸附能力。不同的吸附过程需要不同的温度，吸附作用越 强，脱附时需加热的温度越高。\n(2)降压或真空解吸  吸附过程与气相的压力有关，压力高时，吸附进行得快；当压力 降低时，脱附占优势。因此，通过降低操作压力可使吸附剂得到再生，例如：若吸附在较高 压力下进行，把压力降低可使吸附的物质脱离吸附剂进行解吸；若吸附在常压下进行，可采 用抽真空方法进行解吸。\n(3)置换再生  该法是选择合适的气体(脱附剂),将吸附质置换与吹脱出来。这种再 生方法需加一道工序，即脱除剂的再脱附，以使吸附剂恢复吸附能力。脱附剂与吸附质的被 吸附性能越接近，则脱附剂用量越少。若脱附剂被吸附程度比吸附质强时，属置换再生，否 则，吹脱与置换作用都兼有。该方法适用于对温度敏感的物质。\n(4)溶剂萃取  选择合适的溶剂，使吸附质在该溶剂中的溶解性能远大于吸附剂对吸附 质的吸附作用，将吸附物溶解下来的方法。例如：活性炭吸附 SO₂ 后，用水洗涤，再进行 适当的干燥便可恢复吸附能力。\n实际生产中，上述几种再生方法可以单独使用，也可几种方法同时使用。如活性炭吸附 有机蒸气后，可用通入高温蒸汽再生，也可用加热和抽真空的方法再生。"]
[79,"活性炭吸附法原理","活性炭是对污水处理系统臭气进行脱除操作中最常用的吸附剂。活性炭吸附法主要是利 用活性炭能吸附臭气物质这一原理而开发的。利用活性炭吸附塔可以去除多种臭气物质，如 乙醛、吲哚等可通过物理吸附作用去除，而硫化氢和硫醇等可通过在活性炭表面进行的氧化 反应等化学作用去除。\n活性炭吸附法的除臭效果与臭气物质的化学组成有关，该法对硫化氢等含硫化合物的去 除效果比较好，对氨等含氮化合物的去除效果稍差。为了提高除臭效果，通常在吸附塔内填 充各种不同性质的活性炭，分别吸附酸性、碱性以及中性臭气物质。臭气与各种活性炭依次 接触后，排出吸附塔。\n典型的活性炭吸附系统主要由输送管、鼓风机、气旋单元和吸附单元组成。\n在活性炭吸附饱和前，其除臭率基本稳定，而受臭气负荷变化的冲击影响较小，因此活 性炭吸附法范围较广。但活性炭作为吸附剂时，吸附容量是有限的，总吸附能力可以达到其 自身质量的5%～40%,超过这一容量，就必须更换活性炭，所以该法常用于低浓度臭气物 质的去除和臭气的后处理过程。\n活性炭吸附法也常与湿式洗涤法一起使用，湿式洗涤法可以去除恶臭中绝大多数的硫化 氢和氨，活性炭则主要吸附恶臭中的烃类化合物，活性炭的预期寿命在1年以上。"]
[80,"催化型活性炭吸附法原理","催化型活性炭是一种新型的吸附剂，能较好地吸附臭气中的有机物和 H₂S 。 其主要技术原理如下。\n(1)催化型活性炭未被化学剂浸渍，与化学浸渍炭相比，具有较大的目标化合物吸附空 间，故吸附有机物气体的能力明显增大。\n(2)催化型活性炭是烟煤基带增强催化能力的粒状活性炭，促进氧化反应能力特别强， 在吸附过程中，催化型活性炭将 H₂S  与氧都吸附在其表面上，发生氧化作用生成90%以上  的 H₂SO₄   和少量的 H₂SO₃   和 S。\n(3)催化型活性炭吸附臭气后，90%以上的生成物——H₂SO₄   极易被吸附且易溶于水， 基于这种特性，当催化型活性炭吸附饱和后，可通过水洗炭床，溶解生成物 H₂SO₄   并将其  排出炭床而达到再生目的，使炭床恢复吸附能力。\n催化型活性炭床的优点是可反复水洗再生，可反复用于吸附，寿命长，操作简单，节省人力，处理效率高，占地面积少；缺点是对高浓度的恶臭气体除臭效果较差。"]
[81,"化学洗涤法除臭的原理是什么","化学洗涤法，即湿法化学吸收法，是发展最成熟应用最普遍的恶臭脱除方法之一。 其基本原理是：通过喷淋式或填料式吸收塔将恶臭气体捕捉到液体中，附着于颗粒物  质上的臭气分子通过化学洗涤后被从空气中去除，恶臭气体和药液中的乳化试剂反应  从溶液中去除，也可和强氧化剂反应生成溶于水的无臭物质吸附去除。化学洗涤法脱 臭，不仅减少或消除了气态污染物向大气排放的重要途径，而且往往还能将污染物转  化为有用产品。\n污水处理系统产生的臭气中氨气易溶于酸性溶液中，而硫化氢、VFAs  易溶于碱性溶液 中，其去除的反应原理如下：\n在酸洗塔中，用低浓度的硫酸溶液吸收NH₃  等。\n2NH₃+H₂SO₄→(NH₄)₂SO₄\n在碱洗塔中，用碱性氧化剂次氯酸钠和活性炭悬浮液有效除去恶臭的主要成分硫化氢和 甲硫醇。\nH₂S+2NaOH→Na₂S+2H₂O    \nH₂S+NaOH →NaHS+H₂O     \nCH₃SH+6NaClO→SO₂+CO₂+2H₂O+6NaCl\n上式中的CO₂ 和 H₂O  是无臭物质， SO₂  有臭味，但它的臭阈值浓度为2.6mg/m³,     而  甲硫醇的阈值浓度为0.00196mg/m³,SO₂      的阈值浓度要高得多，因而经次氯酸钠氧化后， 臭味可大大降低。\n化学洗涤法多采用塔式工艺，药液从塔顶喷下，臭气从下往上升，气液接触发生化学反 应，从而达到脱臭目的。影响化学洗涤法除臭效果的重要因素是恶臭气体的成分和吸收剂的选取以及接触过程中  传质速率。气-液传质接触一般采用两相顺流、逆流、错流、水平式气液接触方式。同时严  格控制过程中的气液比以及气体通过的线速度，保证接触时间。这种方法具有反应速度快、反应温度低、安全高效、运行可靠、占地相对较小等优点。适于排放量大、高浓度的臭气排 放场合，如污泥稳定、干化处理和焚烧过程所产生的恶臭处理等。同时当恶臭气体中成分比 较复杂时，通常需采用多级吸收系统。让恶臭气体渐次通过装有不同性能药液的接触塔，最 后再经过除雾装置后，直接排放或与二次空气混合稀释后排放到大气中去。这样的两级或三 级吸收系统，可以广泛地除去多种恶臭气体，并达到很高的去除效率，同时也可以通过调节 加药量和溶液的循环流量调节来适应气流量和浓度的变化，因此化学洗涤法除臭具有较强的 操作弹性。这种臭气脱除装置在市政设施如污水处理厂的污泥脱水过程中被广泛地应用。\n化学洗涤法也有它的缺点，如酸碱吸收法都需要对吸收后产生的废液进行处理，需要消 耗大量的水、化学溶液、电力，排放气体中夹带残留的氯化物等。日本大多数污水处理厂以 前普遍选择的除臭方法之一就是用酸、碱和次氯酸钠除臭的化学洗涤法。由于强酸或强碱使 用时不够安全，化学物质再生的费用不断上升，近年来已较少采用。但是我们应当看到在未 来相当一段时期内，其仍将是恶臭控制技术的主流，特别是针对老厂的改造和有土地局限性 的新建厂的除恶臭更具优势。"]
[82,"化学洗涤法除臭洗涤剂的选择","常用的化学洗涤剂(吸收液)可以是清水、化学试剂溶液(酸、碱)、强氧化剂溶液或 是有机溶剂，鉴于污水污泥处理设施产生的臭气特点，吸收液的选择主要针对氨气和硫化氢 以及有机硫化物，所以药剂一般选用是强碱、次氯酸钠和硫酸的溶液。\n1. 化学洗涤剂的要求\n吸收剂的选择原则是：①基本要求是减少吸收剂用量，所以吸收剂应对混合气体中被吸  收组分具有良好的选择性和较大的吸收能力；②吸收剂的蒸气压要低，以减少吸收剂损失， 避免造成新的污染；③沸点高、熔点低、黏度低，不易起泡；④化学性能稳定，腐蚀性小、 无毒性、难燃烧；⑤价廉易得；⑥易于解吸再生或综合利用；⑦洗涤产生的富液易于综合 处理。\n2. 化学洗涤剂的选择\n应根据恶臭气体的成分、浓度和排放标准，来选择化学洗涤剂、化学氧化剂和助溶剂等 洗涤剂。基本原则如下。\n(1)对于物理吸收，要求吸收剂对吸收质的溶解度大，可以按照化学性质相似相溶的规 律去选择吸收剂，即在与吸收质结构相近液体中筛选吸收剂。\n(2)化学吸收过程的推动力大，净化效果好，所以要选择能与待吸收的气体反应(特别 是快速反应)的物质作吸收剂。\n(3)中和反应是最常用的化学反应，因为许多重要的大气污染物是酸性气体，可以用碱 或碱性盐溶液吸收；选择化学吸收剂，应注意反应产物的性质，要使产物无害，或易于回收利用。\n(4)水是一种常用的吸收剂，符合前面提到的大部分要求，是许多吸收过程的首选对 象。例如用水洗涤除去废气中的 SO₂ 、NH₃      等。用水清除这一类气态污染物，主要是依据 它们在水中溶解度较大的特性。这些气态污染物在水中的溶解度， 一般是随气相分压的增 加，吸收温度的降低而增大。因而理想的操作条件是加压和低温下吸收，降压和升温下解 吸。用水作吸收剂的优点是：价廉易得，吸收流程、设备和操作都比较简单；缺点是：设备 庞大，净化效率低，动力消耗大。\n水既可直接作吸收剂，也可用水溶液作吸收剂。水对有些物质的溶解度较低，为了 提高吸收效果，可加入增溶剂。例如氮氧化物在稀硝酸中的溶解度比在水中的溶解度 大，所以可用稀硝酸吸收氮氧化物。许多有机物在水中不溶或微溶，不能直接用水作 吸收剂。但可以利用能同时亲水和亲某种不溶于水的吸收质基团，使吸收质在水中乳 化，破乳后又可与水分离，以便回收。所以在水中添加表面活性剂作为吸收剂是一种 值得探索的途径。\n(5)碱金属钠、钾、铵或碱土金属钙、镁等的溶液，则是另一类常用吸收剂。由于这一 类吸收剂能与被吸收的气态污染物如 SO₂ 、HCl 、NO₂  等之间发生化学反应，因而使吸收能 力大大地增加，表现在单位体积吸收剂能吸收净化大量的废气、净化效率高、液气比低、吸 收塔的生产能力强，使得技术经济更加合理。例如，用水和碱液清除臭气中的 H₂S,  理论 上可推算出；\nH₂S 在 pH=9   的碱液中的溶解度为中性溶液(水、pH=7)的50倍。\nH₂S 在 pH=10   的碱液中的溶解度为中性溶液(水、pH=7)的500倍。\n可见酸性气体 H₂S 在碱性吸收剂中的溶解度，比在水中大得多，且碱性愈强， H₂S的溶解度也就愈大。这一规律对于其他酸性气体也是类似的。因而，在吸收净化酸性气态污染 物时通常采用上述碱金属或碱土金属的溶液为吸收剂。\n(6)吸收碱性气体常用酸性吸收液  化学吸收的流程较长，设备较多，操作也较复杂，有的吸收剂不易得到或价格较贵。另外，吸收剂的吸收能力强有利于净化气态污染物，而吸  收能力强的吸收剂不易再生，再生需消耗较大的能耗。因而在选择吸收剂时，要权衡多方面的因素。"]
[83,"土壤过滤除臭法原理和功能","土壤过滤法是以缓慢的速度(0.5～1.2cm/s)   将臭气通入46～60cm 深度的土壤后，臭 气成分首先被土壤颗粒吸附或溶解于土壤水溶液中，然后在土壤微生物的作用下将其氧化分 解转化达到消除臭气的目的。\n1. 原 理\n土壤过滤装置通常采用床型过滤器，由送风机将臭气送入土壤槽 下部分的主通风道，风量一般为0.1～1.0m³/(m²·min),         然后由支通风道分散到土壤槽底 部的各层，由支通风道出来的臭气通过较大石块的空隙依次进入砂层(或碎石层)和土壤 层，并逐渐扩散开来被土壤颗粒吸附，最终被土壤中微生物分解转化。\n分配层下部由粗、细石子和轻质陶粒骨料组成，上部由黄沙或细粒骨料组成，总厚度 0.4～0.5m。 土壤要求具有质地疏松、富含有机质、通气性和保水性能强等特点。土壤层可 按黏土1.2%、含有机沃土15.3%、细沙土53.9%和粗沙土29.6%的比例混配，厚度一般 为0.5～1.0m 。土壤层中也可加入适量的改良剂，如3%鸡粪和2%膨胀珍珠岩等，可提高臭气中某些组分的去除效果。若将土壤滤床中的土壤层更换为污水厂的污泥、城市垃圾及动物粪便等有机质经好氧发酵得的熟化堆肥，就产生了堆肥除臭。由于熟化堆肥中的好氧微生物繁殖速度高，因而整个设备紧凑，去除效果要比土壤过滤法好。而且堆肥除臭法的气固接触时间只需要30s,   为土壤法的一半，占地面积可大大缩小。堆肥滤床长期运行也会发生酸化，需及时调整 pH 值，同时还需要定期补充微生物生长所需的碳源， 一般两年补给一次。\n2. 影响因素\n(1)基质浓度 生物降解速率与基质浓度成\n正比，但超过一定浓度后，降解速率与浓度无关，基质浓度过高，超过土壤微生物每日能作 用的量，除臭效果就会降低。\n(2)环境因子  温度、湿度、pH 值等环境因子应控制在适当的范围，过高或过低均会 产生不利的影响。 一般温度为5～30℃,湿度为50%～70%、pH 值为7～8。土壤除臭系统 使用一年后就会发生酸化，需加入石灰石调整 pH 值 。\n(3)土壤厚度  土壤层越厚，其中的微生物量越多，除臭效果越好，但随着土壤层厚度 的增加，系统的压降一般会大幅增加，从而影响整个系统的运行。土壤下部通气静止压力一 般在2000～3500Pa。\n(4)通风速度  通风速度过高就会引起土壤颗粒发生震动而导致土壤压实，致使通气阻 力增加并降低除臭效果，而且高的通风速度会减少气体在土壤滤床中的停留时间，对除臭产 生不利影响。\n3. 特点\n土壤过滤法的优点是脱臭能力强、运行稳定、设备简单、运转费用低、维护管理方便， 在土壤上还可以种植少量的花草进行绿化。缺点是占地面积大，开放式的场地在雨天会由于 土壤通气性的恶化和降低处理效果。土壤过滤法适合于处理低中含量的臭气。\n4. 填料的选择\n土壤过滤法的填料应具有以下性质。\n(1)最佳的微生物生长环境使营养物、湿度、pH 值和碳源的供应不受限制。 \n(2)较大的比表面积， 一般为1～100cm²/g。\n(3)足够的结构强度，较低的个体密度，防止填料压实。 一般要求60%的填料颗粒直径大于4mm。填料的填充高度一般为0.5～2.5m,  常用1m。\n(4)填料的湿度(含水率)。填料的湿度太低会使微生物失活，并且填料会收缩破裂而 产生气体短流；填料的湿度太高，则不仅会使气体通过滤床的压降增高，停留时间降低，而 且由于空气/水界面的减少而引起供氧不足，形成厌氧区域从而产生臭味并使得降解速度降 低。 一般填料的湿度在40%～60%(湿重)较为适宜。\n(5)高孔隙率使气体有较长的停留时间。孔隙率对气体通过滤床的压降有重要影响。 一 般要求的孔隙率为：土壤为40%～50%,堆肥为50%～80%。"]
[84,"生物过滤除臭法原理和功能","1. 原 理\n生物过滤法是将恶臭气体吹进增湿器进行润湿，去除颗粒物并增加湿度，然后进入生物 滤池/滤塔，润湿的臭气通过填料层时，被附着在填料表面的微生物吸附、吸收，废气物质 在细胞内各类酶的催化作用下，在生物细胞内新陈代谢分解成简单的、无害的代谢产物的方 法。\n生物过滤除臭过程可以分为三个阶段。\n(1)气液扩散阶段  恶臭物质被除臭填料(附着有微生物膜)吸附，臭气中的化学物 质，通过填料气/液界面由气相转移至液相。\n(2)液固扩散阶段  恶臭物质向微生物膜表面扩散，臭气中的异味分子由液相扩散到生 物填料的生物膜(固相)。\n(3)生物氧化阶段 微生物将恶臭物质氧化分解，生物填料表面形成的生物膜中的微生 物把异味气体分子氧化，同时生物膜会引起氮、磷等营养物质及氧气的扩散和吸收。\n通过上述三个阶段，含硫的恶臭污染物被分解成\\mathrm{S、SO}_3^{2-}\\text{ 和 SO}_4^{2-},  含氮的恶臭污染 物被分解成\\mathrm{NH}_{4}^{+}\\mathrm{、NO}_{3}^{-}，不含氮的恶臭污染物被分解成 CO₂  和 H₂O,   从而达到除臭的 目的。\n目前用于生物过滤除臭的微生物主要包括产硫酸杆菌 (Thiobacillus) 、  亚硝化单胞菌(Nitrosomonas) 、 硝化杆菌 (Nitrobacter) 、 芽孢杆菌 (Bacillus)  以臭气中的物质为基质进行生物氧化分解，主要发生的反应为：\n\\begin{aligned}\n\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{S}+2\\mathrm{O}_{2}& \\rightarrow\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{SO}_{4} \\\\\n2\\mathrm{NH}_3+3\\mathrm{O}_2& \\longrightarrow2\\mathrm{HNO}_2+2\\mathrm{H}_2\\mathrm{O} \\\\\n2HNO2+O_2& \\longrightarrow2\\mathrm{HNO}_3 \\\\\n2CH_3SH+7O_2& \\longrightarrow2\\mathrm{H}_2\\mathrm{SO}_4+2\\mathrm{CO}_2+2\\mathrm{H}_2\\mathrm{O} \\\\\n2(\\mathrm{CH}_3)_2\\mathrm{S}_2+13\\mathrm{O}_2& \\longrightarrow4\\mathrm{H}_2\\mathrm{SO}_4+4\\mathrm{CO}_2+2\\mathrm{H}_2\\mathrm{O} \n\\end{aligned}\n2(CH_3)_3N+13O_2\\longrightarrow2HNO_3+6CO_2+8H_2O\n生物滤池中的微生物是固定附着在填料上，而且所用填料可以为微生物提供足够的养 分，无需另外添加营养物质，填料的使用寿命视种类一般为3～5年。生物滤池的进气方式 可采用升流式或下降式，前者容易造成深层填料干化，但可防止未经填料净化的颗粒性污染 物排出。为防止气体中颗粒物造成滤池堵塞，臭气进入滤池前必须除尘。\n2. 影响因素\n(1)臭气中污染物的种类及含量 臭气中的污染物应为可被微生物利用和降解的有机或 无机物质，而且不含有对微生物生长产生抑制作用的有毒物质。对于生物过滤池，臭气中的 污染物含量不宜过高，否则将会使微生物大量繁殖，从而导致填料的空隙率大大降低，影响 除臭效果和使用寿命。\n填料层的均衡润湿性制约着生物过滤池的透气性和处理效果。若润湿效果不够，填料会 变干并产生裂纹，严重影响臭气通过填料层的均匀性，导致除臭效果变差；但过分润湿会形 成高气动阻力的无氧区，从而会减少臭气中污染物与填料层的接触时间，并生成带有臭味的 挥发物。 一般进气的湿度应大于95%,以保证填料具有一定的持水率。\n(2)温度和pH 值  温度和 pH 值是影响微生物生长的关键因素。废气生物净化的中温 是20～37℃,高温是50～65℃。含氯有机物、氨气、硫化氢的氧化分解会导致净化环境中 的 pH 下降，影响微生物的活性，可通过在生物滤池的填料上喷洒 pH 值缓冲剂来稳定 pH 值。\n(3)填料特性 填料特性也是影响生物过滤处理效果的关键因素。填料的选择不仅要考  虑到比表面积、机械强度、化学稳定性及价格等方面，还要考虑持水性的问题。研究表明， 采用沸石填料对 H₂S 浓度和臭气流量有较好的缓冲和耐受能力，珍珠岩填料具有较强的持  水能力，在降低喷淋量时仍具有较强的去除 H₂S 能力。采用富含纤维的物质(如草根炭、 可可纤维等)、锯末等填料的生物滤池脱臭效果均有明显的提高[11]。\n3. 特点\n生物过滤除臭法具有设备少，操作简单，不需要外加营养物，投资运行费用低，除臭效  率高，对于醛、有机酸、硫化氢等污染物的去除率可达99%,基本没有二次污染等优点。 其缺点是反应条件控制较难，占地面积大，基质浓度高时，因生物量增长快而易堵塞填料、 影响传质效果，填料的更新较麻烦。\n一般生物过滤法适宜的进气有机物的质量浓度为1000mg/m³,    不应高于3000～5000 mg/m³;    适宜处理的臭气量范围较广， 一般为1000～150000m³/h 。 另外，废气中的化合物 应是溶于水和可生物降解的，臭气中不含大量对微生物有毒的物质及大量的灰尘、油脂等。"]
[85,"生物滴滤法原理和功能","1. 原理\n生物滴滤池是介于生物过滤池和生物洗涤池之间的生物除臭装置，该装置与生物滤池的 最大区别在于其填料上方喷淋循环液，在循环液中接种了经污染物驯化的微生物菌种。含有 污染物的气体经过或不经过预处理，进入生物滴滤池。当润湿的臭气通过附有生物膜的填料 层时，气体中的恶臭物质溶于水，被循环液和附着在填料表面的微生物吸附、吸收，达到净 化气体的目的。净化后的气体经过排气口排出。\n生物滴滤池中的微生物既有固定附着在填料上的，也有悬浮在循环液中的，因此生物滴 滤池兼有生物过滤和生物洗涤的双重作用。生物滴滤池不要求气体在进入装置前进行预湿处 理，其吸收和液相的再生同时发生在一个反应装置内。 一般情况下，气体很快会到达水饱和液，如果废气中含有灰尘或颗粒物，它们在经过载体时会被清除。\n生物滴滤池填料层的厚度一般约1.0～2.0m, 可以为单级或多级。与生物滤池不同的 是，生物滴滤池所用的填料为无机惰性填料，不能为微生物的生长提供养分，只作为微生物 附着的载体，填料的表面系数(即单位柱体积接触面积)比较低，这就为气体通过提供了大 量的空间，使气体通过填料柱时的压力损失小，同时也避免了由微生物生长和生物膜疏松引 起的空间堵塞现象。\n2. 影响因素\n(1)填料 。用于生物滴滤池的填料应有较好的表面性质和化学性质，以适合于微生物的 生长；有较大的比表面积，以尽可能大地提高生物量及提高单位体积的污染物降解量；具备 一定的空隙率，以防止堵塞和压降升高引起短流；有较好的持水率，以保证生物滴滤池正常 运行所需的液体环境；还需要一定的机械强度、较为稳定的化学性质以及不含对微生物的生 长有抑制或毒性的成分。\n不同的类型的填料的净化性能顺序为：海藻石>轻质陶块>陶粒>不锈钢环>煤渣>塑 料环。\n(2)优势菌种的培养和驯化 。生物滴滤池在除臭过程中一般存在针对恶臭气体中的污染 物质的优势菌种，能否在较短时间内培养和驯化出优势菌种也是影响除臭效果的关键因素。\n(3)温度。适宜微生物生长的温度范围在25～35℃之间，随着温度的升高，气体的紊 动程度越大，传质速度越高，有利于气体污染物从气相转入液相，但如果温度超过微生物所 能承受的温度范围，其活性会大大降低，因此生物滴滤池内的温度要调节到适宜的温度范 围内。\n(4)湿度。  在生物滴滤池运行过程中，对湿度的要求非常严格。当滴滤池中的水分过多 时，填料空隙中会滞留过多的水分，使填料的透气性变差，运行阻力增加，导致气体在填料 中的停留时间减少，严重影响净化效果。过多的水分还会使空气中氧气的穿透能力下降，影 响填料层中微生物的新陈代谢，发生厌氧反应，产生恶臭。当滴滤池中的水分过少时，会导 致填料层缺乏微生物生长代谢所必需的水分，微生物的生长环境受到影响，严重时会导致填 料干裂。\n(5)pH    值和营养物质的控制 。 生物滴滤池可以通过调节循环水的 pH 值达到控制 pH 值的目的。营养物质的控制也是影响处理效果的重要因素，当营养物质过多时，池内的微生 物繁殖过快，可导致生物膜的大量脱落，严重时会发生堵塞，影响除臭效果；当营养物不足 时，微生物新陈代谢受到影响，达不到最佳的除臭效果。因此，应根据恶臭气体中的有机物 含量来调节营养物的配比和投加量，微生物元素一般适量添加即可。\n(6)操作方式。 生物滴滤池可采用顺流式操作和逆流式操作两种操作方式。从理论上 讲，逆流操作时的传质效果优于顺流操作。\n3. 特 点\n生物滴滤池的优点是：设备少、操作简单、设计灵活、投资和运行成本低，pH 和温度 易于控制，液相和生物相均循环流动，生物膜附着在惰性材料上，压降低，填料不易堵塞， 对污染物的去除效率高，能有效处理质量浓度达500g/m³  的 H₂S 气体等。但其缺点也较明 显：需要外加营养物，运行成本较生物过滤池高，该法中臭气的溶解是限速步骤，必须让气  体有足够长的停留时间，因此需要循环液不断流过滤床；若不能有效地控制循环液的用量及  营养成分浓度，微生物过量累积会减少滤床的表面积和有效体积导致堵塞气流不畅，从而引  起压降增大，降低去除效率。"]
[86,"生物洗涤法原理和功能","1. 原 理\n生物洗涤池(器)实际上是一个悬浮活性污泥处理系统，对恶臭的去除过程分为吸收和生物降解反应两个过程。生物洗涤池由传质洗涤器和生物降解反应器组成，它们的容积比为1.5～2.0,出水需设二沉池。臭气首先进入洗涤器，与惰性填料上的微生物及由生化反应器回流的泥水混合物进行传质吸附、吸收部分有机物在此被降解，液相中的大部分有机物进入生化反应器，通过悬浮污泥的代谢作用被降解掉，生化反应器的出水进入二沉池进行泥水分离，上清液排出，污泥回流。生物洗涤池的水相和生物相均循环流动，生物悬浮状态，洗涤器中有一定生物吸附和生物降解作用。在生物洗涤过程中，吸收过程是一个物理过程，主要决定于所选的吸 收器中流体的流动状态。通常吸收过程是较快的，水的停留时间大约只需几秒钟。而 水在生物反应器中的再生过程则较慢，水在生物反应器中停留时间从几分钟至12h 。 由 于吸收和再生所需要的时间不同，生物的再生就需要用专门的生物反应器。生物反应 器可以是一个敞开的槽或封闭的容器。在生物反应器中，含有细菌、污染物和气泡的 水叫生物悬浮液，生物生长所需的氧用分散气泡的方式输入，在空气通过生物反应器 的过程中，其中的氧溶于水以维持生物生长，并且消化吸收二氧化碳和包含在生物悬 浮液中的部分气态污染物，因此生化反应进行的速度主要取决于氧的输入速度。\n2. 影响因素\n影响生物洗涤处理恶臭气体的去除效率的因素主要有气液比、气液接触方式、恶臭物质 的 溶 解 性 和 可 生 物 降 解 性 、 污 泥 浓 度 以 及 pH  值 等 因 素 。\n3. 特 点\n生物洗涤法的优点是：反应条件易控制、压降低、填料不易堵塞。缺点是：设备多，需 外加营养物，成本较高，填料比表面积小，限制了微溶化合物的应用范围。"]
[87,"生物洗涤法工艺分为什么？","(1)洗涤式活性污泥脱臭法  该法的主要原理是将恶臭物质和含悬浮泥浆的混合液充分 接触，使之从臭气中去除掉，洗涤液再送到反应器中，通过悬浮生长的微生物的代谢活动降 解溶解的恶臭物质。这种方法可以处理大气量的臭气，同时操作条件易于控制，占地面积较 小，压力损失也较小，实际中有较大的适用范围。但这种方法设备费用大，操作复杂而且需 要投加营养物质，吸收塔内气液接触不如生物滴滤池充分，因而其脱臭效率通常仅有85% 左右，同时活性污泥法抗冲击负荷能力差，并难以处理水溶性差的恶臭物质。\n(2)曝气式活性污泥脱臭法  将恶臭物质以曝气形式分散到含活性污泥的混合液体中， 通过悬浮生长的微生物降解恶臭物质。这与废水的活性污泥法处理过程极为相似。当活性污 泥经过驯化后，对任何不超过极限负荷量的臭气成分，其去除率均可高达99.5%以上。对 于已建有污水处理设备的臭气处理来说，只需设置风机和配管，将臭气引入曝气池内即可进 行脱臭，因此该法十分经济。该法不足之处在于曝气强度不宜过大，臭气的输送速度以控制 在20m³/(m²·h)以下为宜，同时采用这种方法为克服水深而造成的阻力需要消耗极大的 动力，这些都使得该法的应用还有一定的局限性。目前见到的改善方法是向活性污泥中添加粉状活性炭。这可提高其抗冲击负荷的能力，并改善消泡现象和提高对恶臭物质的分解能力。"]
[88,"天然植物液除臭原理和功能","( 一 )原理\n经过天然植物提取液除臭设备雾化，天然植物提取液形成雾状，在空间扩散液滴的粒径 小于等于0.04mm 。液滴具有很大的比表面积，具有很大的表面能。平均每摩尔约为几十千 卡。这个数量级的能量已经是许多元素中键能的1/3～1/2。溶液的表面不仅能有效地吸附 空气中的臭气分子，同时也能使被吸附的臭气分子的立体构型发生改变，削弱了异味分子中 的化合键，使得臭味分子的不稳定性增加，容易与其他分子进行化学反应，与植物液中的酸 性缓冲液发生反应，最后生成无味、无毒的物质。如硫化氢在植物液的作用下反应生成硫酸 根离子和水；氨在植物液的作用下，生成氮气和水。\n天然植物提取液中所含的有效分子大多含有多个共轭双键体系，具有较强的提供电子对 的能力，这样又增加了臭气分子的反应活性。吸附在天然植物提取液表面的臭气分子与空气 中的氧气接触，此时的臭气分子因上述两种原因使得它的反应活性增大，改变了与氧气反应 的机理，从而可以在常温下与氧气反应。\n天然植物提取液与臭气分子的反应可以做如下表述。\n(1)酸碱中和反应。  除臭剂中含有生物碱，它可以与硫化氢、氨等臭气分子反应，这其 中包括了有机化学中的路易斯酸碱反应(能吸收电子云的分子或原子团称为路易斯酸，相反 称为路易斯碱)。其机理主要有以下几个方面：单宁和类黄酮分子中的酚羟基与臭气分子中 的氨基结合；类黄酮分子中的基团与臭气分子中的巯基、亚氨基发生中和反应；氨基酸与臭 气分子的巯基、亚氨基发生中和反应等。\n将气态氨转化为铵盐：\nR-COOH+NH₃→R-COONH₄  \n醇(如乙醇、甲醇)与有机酸的缩合反应：\nR—COOH+R'-OH→R-COOR'+H₂O \n（2)催化氧化反应。  如硫化氢在一般情况下，不能与空气中的氧进行反应。但在除臭剂 的催化作用下，可与空气中的氧发生反应。\n硫化氢发生的化学反应：\n\\begin{aligned}\nR-NH_2+H_2S& \\longrightarrow\\mathrm{R-NH_{3}^{+}+HS^{-}} \\\\\n2R—NH_2+HS^-+2O_2+H_2O& \\longrightarrow2\\mathrm{R}—\\mathrm{NH}_3^++\\mathrm{SO}_4^{2-}+\\mathrm{OH}^- \\\\\nR—NH_3^++OH& \\longrightarrow\\mathrm{R-NH}_{2}+\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{O} \n\\end{aligned}\n硫醇发生的化学反应：\n\\begin{aligned}\\mathrm{R-SH}&\\xrightarrow{\\mathrm{O_2}}\\mathrm{R-SS-R(慢)}\\\\\\mathrm{R-SH}&\\xrightarrow{\\mathrm{O_2}}\\mathrm{R-SS-R(快)}\\end{aligned}\n氧化还原反应\n\\mathrm{HCHO}+\\mathrm{O}_2\\xrightarrow{\\mathrm{R}-\\mathrm{NH}_2}\\mathrm{CO}_2+\\mathrm{H}_2\\mathrm{O}\\\\4\\mathrm{NH}_3+3\\mathrm{O}_2\\xrightarrow{\\mathrm{R}-\\mathrm{NH}_2}2\\mathrm{N}_2+6\\mathrm{H}_2\\mathrm{O}\n(3)酯化反应  植物液中的单宁类物质可以同异味分子发生酯化或酯交换反应，从而去 除异味或生成具有芳香的物质。\n理论上植物提取液可以消除任何臭气气体，它是利用以下几种力来发挥作用的：范德华 力、耦合力、化学反应力以及吸引力。植物提取液除臭有以下两个阶段：植物液靠范德华力 与臭气分子结合，臭气分子因为和植物液发生化学反应而被消除。"]
[89,"天然植物提取液的组成有哪些？","天然植物液产品是从树、草和花等纯天然植物提炼的含有气味的有机物，对人体无毒无 害，不会引起皮肤或呼吸系统过敏等各种不良反应，是可靠的、符合国际健康标准的环保产 品。\n这些有味的有机化合物含有大量的复杂的化合物，它们都是绝大多数植物油的主要成 分，可以分为四大类。\n(1)萜烯类 。 这类天然存在的化合物是植物油中的最重要的成分。它们都有相同的经验 式 C₁₀H₁₆ 。 例如蒗烷、薄荷烷等。\n(2)直链化合物  组成这一部分的化合物有醛、醇和酮。它们存在于一系列由水果中提 取的可挥发的植物油中，如葵醇、月桂醇等。\n(3)苯的衍生物 这些化合物与从苯，特别是从丙苯衍生出来的化合物有相同的分子 式，如乙酸酯等。\n(4)其他化合物  这些化合物包括香草醛、月桂酸以及甲酸香叶酯等。\n天然植物提取液除臭技术不仅投资低、操作方便，而且适用性广，占地少，不用改变或 添加构筑物及附加更多新设施。采用专用的臭味控制系统不需要耗用大量的电能，使用安全 简单，方便人工操作，仅需要定期补充工作液，整个系统维护和营运费用低廉。"]
[90,"天然植物液除臭的工艺类型有哪些？","由于臭气来源各不相同，对植物提取液的选型、用量和处理方式要求也各不相同。影响 处理效果的主要因素有：臭气浓度、空气流动的速度、臭气的溶解性、臭气的分子量、臭气 分子密度以及臭气结构组成等。根据各种不同情况采用具有针对性的系统工艺才能达到各种 不同的除臭要求。\n1. 空间雾化法\n植物提取液经过专用雾化控制系统，以微米级粒径雾化，雾化后使其均匀地分散在空气 中，使之在臭气散发源周围空间形成雾化层，从源头散发的臭气经过雾化层时被吸附，并发 生分解、聚合、取代、置换和加成等化学反应，促使臭味分子改变了原有的分子结构，使之 失去臭味。该系统工艺不能有效控制恶臭气体从恶臭源外溢造成的周边环境污染，适用于中\n等规模和浓度的臭气源，其建设投资较少，运营成本较高。\n2. 收集蒸发法\n植物提取液经过专用蒸发器蒸发成气态弥散在容器当中，引风机通过收集管道将恶臭气 体抽引至容器中，与弥散在容器中气态的植物提取液混合反应后经排气口排放，从而将臭味消除。该工艺可以有效控制恶臭气体从恶臭源外溢造成的周边环境污染，适用于较低臭气浓 度和较小臭气量的臭气源；建设投资中等，运营成本较低。\n3.洗涤过滤法\n储液槽内稀释的植物提取液经过循环泵扬送至洗涤容器内的喷淋器喷淋，喷淋液历经填 料层回至储液槽再经循环泵循环。引风机通过收集管道将臭气抽引至洗涤容器中，恶臭气体 经润湿板均匀润湿后与喷淋液逆向行进入填料层，气流经多向切割、分流并充分与填料表面 的稀释的植物提取液接触、反应，此时的恶臭气体流速缓，在容器内的停留时间长，成半液 相，表面有植物提取液的填料对其形成过滤作用，流出填料的恶臭气体被喷淋液洗涤后经排 气口排出，从而将臭味消除。该工艺可以有效控制恶臭气体从恶臭源外溢造成的周边环境污 染，处理效果显著,适用于较高臭气浓度和较大臭气量的臭气源；建设投资略高，运营成本 较低。\n"]
[91,"离子法除臭的原理和功能","空气通过离子发生装置时，氧分子受到具有一定能量的电子的碰撞，而形成分别带有正 电或负电的正负氧离子，这些正负氧离子具有较强的活动性，它们在与恶臭气体分子相接触 后，能打开恶臭气体分子的化学键，经过一系列的反应后最终生成水和氧化物。正负氧离子 能有效地破坏空气中细菌的生存环境，降低室内细菌浓度。\n离子净化系统借助通风管路系统向散发恶臭气体的空间送入可控浓度的正负离子空气， 用离子空气“罩住”污染源表面(如污水池等)或使离子空气充满被污染的空间，使离子在  极短的时间内与气体污染物分子发生反应，有效地扼制气体污染物的扩散和降低室内气体污  染物的浓度。\n在外排的情况下，将臭气收集至外排系统中进行处理后就地达标排放。\n( 一 )原理\n利用等离子体中的大量活性粒子对于有毒、有害、难降解环境污染进行直接的分解去 除。该法是目前较新的恶臭处理方法，国内外在对恶臭处理的研究集中在非平衡等离子体或 低温度等离子体。\n1. 非平衡等离子体除臭\n通过前沿陡峭、脉宽窄(纳秒级)的高压脉冲电晕放电，在常温常压下获得非平衡等离子 体，产生大量高能电子和·O 、 ·OH    等活性粒子，这些高能活性粒子具有极强的离子能量， 可将含硫化合物和其他烃类、醇类氧化成二氧化碳和水，对恶臭中的有机物分子进行中和分  解，使污染物最终转化为无害物质。有机物在等离子体的降解机理，主要包括以下过程：\n① 在高能电子作用下，强氧化性自由基·O、 ·OH、 ·HO₂ 的产生；\n② 有机物分子受到高能电子碰撞被激发，化学键断裂形成小碎片基团和原子；\n③ ·O 、 ·OH 、 ·H与激发原子、有机物分子、破碎的基团、其他自由基团等发生一系列反应，有机物分子最终被氧化降解为 CO 、CO₂ 、H₂O。\n从除臭机理上分析，主要发生以下反应：\n\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{S}+\\mathrm{O}_{2}/\\mathrm{O}_{2}^{-}/\\mathrm{O}_{2}^{+}\\longrightarrow\\mathrm{SO}_{3}+\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{O}\\\\\\mathrm{NH}_{3}+\\mathrm{O}_{2}/\\mathrm{O}_{2}^{-}/\\mathrm{O}_{2}^{+}\\longrightarrow\\mathrm{NO}_{x}+\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{O}\\\\\\mathrm{VOCs}+\\mathrm{O}_{2}/\\mathrm{O}_{2}^{-}/\\mathrm{O}_{2}^{+}\\longrightarrow\\mathrm{CO}_{2}+\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{O}\n2. 低温等离子体除臭\n低温等离子体是继固态、液态、气态之后的物质第四态，当外加电压达到气体的放电电 压时，气体被击穿，产生包括电子、各种离子、原子和自由基在内的混合体。放电过程中虽 然电子温度很高，但重粒子温度很低，整个体系呈现低温状态，所以称为低温等离子体。低 温等离子体是相对于高温等离子体而言，属于常温运行。\n低温等离子体除臭机理是通过高压放电，获得低温等离子体，即产生大量的高能电子，高 能电子与气体分子(原子)发生非弹性碰撞，将能量转化为基态分子(原子)的内能，发生激发、离解、电离等一系列反应，使气体处于活化状态。当电子能量较低时，产生的活性自由基  活化后的污染物分子经过等离子定向链化学反应后被脱除；当电子的能量大于恶臭气体分子的  化学键键能时，分子发生断裂而分解，同时高能电子激励产生·O 、 ·OH 、 ·N       等自由基。 由于·O 和 ·OH 具有强的氧化性，最终可将恶臭气体转化为SO₂ 、NO_2 、CO₂ 、H₂O。"]
[92,"离子法除臭的特点","1. 优点\n① 在改善工作环境的同时，保证外排气体达标。\n② 采用送风工艺的情况下是主动方式消除污染，采用送风方式在污染源表面形成离子 层消除污染；不是靠稀释，而是靠分解氧化反应。\n③ 对管道及设备无腐蚀性，对仪器仪表有保护作用。\n④ 节能、运行费用极低。\n⑤ 初投资少、无土建费用、安装灵活。\n⑥ 系统噪声低。\n⑦ 独立系统、管理、维护简便，可实现无人操作。\n⑧ 可根据实际情况开、停设备。尤其适用小型污水处理厂，因污水处理厂运行初期， 臭气量较少，可间歇使用除臭设备。\n⑨ 占地面积小，如采用外排工艺，其占地仅与传统的生物除臭相同或仅占生物除臭的 1/5～1/10。\n2. 缺点\n目前，等离子体技术治恶臭气体主要存在的问题有：气体流量较大时，转化率不 高；能耗高；可能造成二次污染(如 SO₂ 、NO_2 、CO);     等离子体去除恶臭气体的作用 机理有待深入地研究。由于这些问题的存在，使等离子体技术治理恶臭气体在工业上 的应用受到限制。"]
[93,"离子法除臭工艺的组成","离子法除臭工艺主要由四部分组成：新风过滤系统、氧离子送风系统、废气收集系统及 末端废气处理系统。其主体设备由两部分组成，即氧离子发生器和废气集中处理箱。\n1. 新风过滤系统\n新风过滤系统由若干中效袋式过滤器 (F5  级，过滤效率为45%)、过滤装置及防雨设 施组成。离子法所用原料为普通的新鲜空气，为了保障后续工艺(离子发生器)的正常运 行，需对空气中大颗粒的灰尘、杂质进行有效地拦截。这样不仅增加了离子发生器的使用寿 命，达到更佳的除臭效果。\n2. 氧离子送风系统\n由送风机、氧离子发生器及送风管路组。氧离子发生器具备体积小、质量轻的特点，将 其安装在送风管路中。氧离子发生器利用送风机送入的新鲜空气中的氧气电离成正负氧离 子，并通过送风管道将这些具有高活性的正负氧离子送入需要除臭的区域或者废气集中处理 箱内与废气中的污染因子反应，从而达到治理臭气的目的。\n3. 废气收集系统\n由废气收集管路(排风管道)、隔离罩或盖板及排风机组成。为防止废气污染物的溢出， 可选用隔离罩或盖板将敞露区域封闭起来，再利用排风机及废水收集管(排风管路)将废气 抽出排放至后续工艺——末端废气处理系统中，从而使其处于负压状态，有效地控制住废气 污染物，防止其进一步污染周围空气。\n4. 末端废气处理系统\n由废气集中处理箱及排气装置组成。废气集中处理箱为一个设计良好的混合反应箱，它能使同时进入其内部的两部分气体(高活性的正负氧离子空气和废气)进行迅速的、密集的  掺混反应，将废气中的污染物氧化分解为无害的小分子物质。最后经由排气装置(排气筒、 防雨百叶风口等)达标排放。"]
[94,"离子除臭法工艺要求有哪些","① 等离子体法处理恶臭气体的可燃成分浓度应低于爆炸下限。\n② 等离子体反应区采用耐腐蚀和耐氧化材料。\n③ 等离子体电源能稳定运行50000h 以上。\n④ 等离子体出口尾气应考虑臭氧消除装置。\n⑤ 反应区气体流速宜为3～5m/s。"]
[95," Bentax 高能离子脱臭系统的技术简介？系统组成、系统特点是什么？","1. 技术简介\nBentax 高能离子脱臭系统是瑞典的高新技术，它能有效地清除臭气污染物。其核心装  置是 BENTAX 离子空气净化系统。其工作原理是置于室内的离子发生装置发射出高能正、 负离子，它可以与室内空气当中的硫化氢、氨、有机挥发性气体分子接触，使之分解；离子 发生装置发射离子与空气中尘埃粒子及固体颗粒碰撞，使颗粒荷电产生聚合作用，形成较大 颗粒靠自身重力沉降下来，达到净化目的；发射离子还可以与室内静电、异味等相互发生作 用，同时有效地破坏空气中细菌生长的环境，降低室内细菌浓度，并使其完全消除。\n2. 系统组成\nBentax 高能离子除臭系统主要由离子发生装置、高能离子送风输送装置、控制装置等 几部分组成。\n(1)离子发生装置  由 Bentax  离子管、离子发射基座、电路及控制模块组成。\n(2)高能离子风输送装置  由空气过滤器、变频送风机、送风管和阀门等组成，空气过 滤器清除空气中的微小灰尘颗粒，洁净的空气进入离子发生装置形成高浓度的离子风，通过 送风系统将离子风扩散到需要处理的空间，污染源在离子风的包覆下在界面上直接反应，从 而无法逃逸出来污染大气，氧离子有效氧化分解污染气体中的臭气分子，从而提高区域空气 质量，改善工作环境。\n(3)控制装置  由可编程控制器 (PLC) 、 变频器、传感器、断路器等组成。控制装置 根据除臭空间特定臭气分子的变化情况，控制离子发生装置产生的离子浓度、送风量以及状 态显示，并接受远程自控系统控制。\n3. 系统特点\n(1)Bentax    高能离子除臭系统能有效抑制细菌病毒活动、消除异味并具有消除静电、 减少空气中可吸入颗粒物功能；对H₂S 、NH₃等气体处理效果均能达到90%以上，在所有 指定空间范围内的除臭可达到国家规定的标准。\n(2)作为一种成熟的离子除臭技术，离子浓度可控，运行过程不产生臭氧，更不会带来 二次污染，整个系统具有良好的保温性能及气密性，其漏风率小于5%。\n(3)在额定风量下能够连续工作，主机寿命10年以上，离子管寿命20000h 以上，运行 噪声低于60dB。\n(4)能耗较低，每处理1000m³/h  臭气的装机功率在1.0kW 以下。"]
[96,"燃烧除臭法是什么？有哪几种类型？","燃烧除臭法是利用高温氧化，将恶臭气体氧化为无臭无害的二氧化碳和水等物质的方 法。可以分为直接高温燃烧法和催化低温燃烧法。\n( 一 )直接燃烧法\n它是把臭气中可燃的有害组分当作燃料直接烧掉，因此这种方法只适用于净化可燃、有 害、组成浓度较高的臭气，或者是用于净化有害组分燃烧时热值较高的臭气。这一类臭气在 某些工业废水的处理系统中有可能产生。\n臭气用热交换机换热后导入脱臭炉，脱臭炉内的温度通常设定在650～800℃左右，接 触时间为0.3～0.5s。炉内温度应尽量均匀。温度分布不均将造成臭气脱除效率低下。脱臭 炉排放的尾气预热交换机以及废热回收，交换回收废热后向大气排放。对于高浓度臭气处理 用直接燃烧法是有效的，但是燃烧费用高，燃烧后的气体中含有 NOz 等气体成分，有二次 污染的可能。\n(二)催化燃烧法\n催化燃烧实际上为完全的催化氧化，即在催化剂作用下，使废气中的有害可燃组分完全氧化为二氧化碳和水。因为使用催化剂可以比直 接燃烧法更低温地运行，燃料的使用量也大幅度 的减少，仅为高温燃烧的1/3左右，而且臭气的 氧化分解时间较高温燃烧快十多倍。脱臭效率的 提高使得装置小型化。\n被处理的臭气通过前处理装置除去有害金 属、酸性气体和粉尘等后，通过热交换机预热输送到脱臭炉内处理。通常炉温设定在250～350℃,接触时间为0.3～0.5s 。催化燃烧所用的 催化剂一般用铂、镍或非贵重金属铜、锰、铁、钴、锌的氧化物，也有的用稀土化合物，对 于苯类、醚类、酯类的恶臭气体，净化率可达99%以上。催化燃烧法具有净化效率高、操 作温度较低、能耗较少、对可燃组分浓度和热值限制少、无火焰燃烧的安全性好等特点，是 一种重要的恶臭脱除方法。\n催化燃烧法虽然能彻底将废气中的有害物质转化为无害物质，达到脱臭的目的，但整个 工艺过程中对于高分子化合物的分解率不是很高，还会产生脱硫废物及废催化剂等固体废 物，同时存在设备投资大，运行管理较严格，监控难度大和实际操作经验不足等问题。另外 催化剂的造价比较高，且在燃烧过程中容易使催化剂中毒，对于臭气的预处理要求较高。"]
[97,"臭氧处理法是什么？","臭氧处理法在污水处理厂恶臭去除方面应用得比较成功。臭氧是一种必须现场生成的强 氧化剂。臭氧处理系统主要包括排气扇、臭氧扩散器、臭氧接触室、输送管网、臭氧生成系统和自动控制系统等。用来分解恶臭物质的臭氧剂量取决于污染物的种类和浓度。 一般而 言，臭氧剂量在(1～25)×10-6之间。在条件适宜时，臭氧与硫化氢的反应速度极快，只 需 1s,   但须与待处理气体迅速混合均匀才可。然而，当污水处理厂产生的废气中污染物浓 度很高时，臭氧不能完全氧化这些污染物。另外，未使用的残余臭氧本身又是一种空气污染物,需进行尾气处理。"]
[98," 稀释扩散法是什么？","稀释扩散法是将恶臭气体通过烟囱高空扩散，或者以无臭的空气将其稀释，以保证在烟 囱下风向和臭气发生源附近工作和生活的人们不受恶臭的袭扰，不妨碍人们的正常生活。通 过烟囱排放臭气，必须根据当地的气象条件，正确设计烟囱的高度，其目的是保证有人工作 和生活的地方，恶臭物质的浓度不超过它的阈值浓度。该方法主要适用于浓度比较低的工业 有组织排放源的恶臭处理，费用低，运行简单，但它仅仅是污染物质的转移，并没有实现恶 臭物质的转化或降解。因此通常情况下，不推荐使用稀释法处理臭气。"]
[99," 高级氧化除臭法分为哪几类？","( 一)特种光量子除臭法\n特种光量子技术通过特制的激发光源产生不同能量的光量子，利用恶臭物质对该光量子 的强烈吸收，在大量携能光量子的轰击下使恶臭物质分子解离或激发，同时空气中的氧气和 水分及外加的臭氧在该光量子的作用下可产生大量的新生态氢、活性氧和羟基自由基等活性 基团， 一部分恶臭物质也能与这些具有较高能量的活性基团发生反应，通过以上反应使恶臭 气体最终转化为 CO₂ 和 H₂O  等无害物质，从而达到去除恶臭气体的目的。因其激发光源产 生的光量子的平均能量在1～7eV,   适当控制反应条件可以使一般情况下难以实现的反应发 生或使速度很慢的化学反应变得十分快速，大大提高了反应器的作用效率。与其他除臭技术 相比，该装置具有体积小、操作方便及兼具有广谱杀菌等特点。该技术的缺点是处理效果不 稳定，而且出于化学分解机理不明确，产物复杂，因此存在潜在的二次污染，因此在选用时 应当慎重。\n(二)活性氧除臭法\n活性氧除臭技术指在常温常压下高压脉冲放电将空气中氧分子电离成臭氧、原子氧、羟 基自由基等活性氧，活性氧中的离子氧有极强的氧化能力，可将氨、硫化氢、硫醇等污染物 以及具有恶臭异味的其他有机物迅速氧化。这一技术主要是通过两个途径实现的： 一是在高 能电子的瞬时高能量作用下，打开某些有害气体分子的化学键，使其直接分解成单质原子或 无害分子；二是在大量高能电子、离子、激发态粒子和氧自由基、羟基自由基(自由基带有 不成对电子而具有很强的活性)等作用下，氧化分解成无害产物。\n从除臭机理上分析，主要发生以下反应：\n\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{S}+\\mathrm{O}_{2} \\mathrm{O}_{2}^{-} \\mathrm{O}_{2}^{+}\\longrightarrow\\mathrm{SO}_{3}+\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{O}\\\\\\mathrm{NH}_{3}+\\mathrm{O}_{2} \\mathrm{、O}_{2}^{-} \\mathrm{、O}_{2}^{+}\\longrightarrow\\mathrm{NO}_{x}+\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{O}\\\\\\mathrm{VOCs}+\\mathrm{O}_{2} \\mathrm{、O}_{2}^{-} \\mathrm{、O}_{2}^{+}\\longrightarrow\\mathrm{SO}_{3}+\\mathrm{CO}_{2}+\\mathrm{H}_{2}\\mathrm{O}\n从上述反应来看，恶臭组分经过处理后，转变为\\mathrm{SO}_3\\text{、NO}_x\\text{、CO}_2\\text{、H}_2\\text{O}等小分子， 由于产物的浓度极低，均能被周边的大气所接受，因此无二次污染。\n活性氧除臭系统一般由离心风机、过滤器、活性氧发生装置、高压脉冲控制器等组成， 典型的工艺流程见图2-13-62。处理系统中气体流速一般为0.7m/s,   臭气在反应区停留时间 为2s,   对硫化氢的去除率在90%以上。\n"]